和貯水箱（未圖 示）所構(gòu)成的空間開口。而且，從一邊的貯水箱側(cè)的空間通過扁平管11內(nèi)向另一邊的貯水 箱側(cè)的空間輸送高溫制冷劑，在管11及散熱片12的部分進(jìn)行熱交換，使變?yōu)榈蜏氐闹评鋭?再次循環(huán)。
[0065](本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明的芯材鋁合金板組織）
[0066] 首先對本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明的層合板中的芯材鋁合金板進(jìn)行說明。
[0067] 進(jìn)行與釬焊相當(dāng)?shù)募訜幔徇^程）前的層合板或進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶?合板中的芯材鋁合金板由3000系鋁合金組成構(gòu)成。
[0068] 本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明中，為了提高該芯材鋁合金板的疲勞破壞引起的龜裂 的發(fā)生起支配作用時(shí)的耐疲勞破壞性，規(guī)定該芯材鋁合金板的在軋制方向的縱剖面中的軋 制方向的平均晶粒直徑（僅進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习澹?，并且?guī)定I ym以上的 分散粒子的平均數(shù)密度（進(jìn)行與釬焊相當(dāng)?shù)募訜崆暗膶雍习寮斑M(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜?后的層合板）。
[0069] (本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明的晶粒）
[0070] 進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习?、或組裝（熱過程）前的原材料層合板中，在 芯材鋁合金板的平均晶粒直徑粗大化的情況下，對于疲勞破壞引起的龜裂的發(fā)生起支配作 用的疲勞的耐疲勞破壞性降低。因而，使進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习逯械男静匿X 合金板的在軋制方向的縱剖面中的軋制方向的平均晶粒直徑微細(xì)化為200 μπι以下、優(yōu)選 150 μπι以下。還有，為了使進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习逯械男静匿X合金板像這樣 微細(xì)化，當(dāng)然需要預(yù)先將原材料層合板的芯材鋁合金板的平均晶粒直徑設(shè)定為200 μπι以 下、優(yōu)選150 μπι以下。但是，即使規(guī)定了原材料層合板的芯材鋁合金板的平均晶粒直徑，對 于進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习鍋碚f，由于熱交換器制作時(shí)的釬焊處理等的加熱條 件不同，平均晶粒直徑也會變化（粗大化）。因此，即使在原材料層合板階段規(guī)定了芯材鋁 合金板的所述平均晶粒直徑，由于所述加熱條件不同，也有偏離上述規(guī)定而變得粗大化的 可能性，不必特意在原材料層合板的階段進(jìn)行規(guī)定。
[0071] 還有，這里所說的晶粒直徑是指軋制方向的縱剖面（沿軋制方向切斷后的板的剖 面）中的軋制方向的晶粒。該晶粒直徑是將原材層合板及進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶?合板中的芯材鋁合金板（提取試料）的軋制方向的縱剖面通過機(jī)械研磨、電解蝕刻進(jìn)行前 處理后，用50倍的光學(xué)顯微鏡進(jìn)行觀察。這時(shí)，向所述軋制方向引一直線，用作為各個(gè)晶粒 直徑而進(jìn)行測定的切斷法（線截?cái)喾ǎy定位于該直線上的各個(gè)結(jié)晶粒的切片長度。在任 意10個(gè)部位進(jìn)行該測定，計(jì)算平均晶粒直徑。這時(shí)，1個(gè)測定線長度設(shè)為0. 5mm以上，每1 個(gè)視野的測定線各設(shè)為3條，在每1個(gè)測定部位觀察5個(gè)視野。然后，按照每1個(gè)視野（3 條測定線）、每5個(gè)視野/每1個(gè)測定部位、每10個(gè)測定部位，對每1個(gè)測定線依次測定的 平均晶粒直徑依次進(jìn)行平均化，作為本發(fā)明的平均晶粒直徑。
[0072](本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明的分散粒子）
[0073] 芯材鋁合金板被組裝到進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习澹ㄑb入）時(shí)，必然被 加熱到600°C付近的溫度。即使經(jīng)受這種加熱過程，本發(fā)明中規(guī)定的上述的化學(xué)成分組成等 也不會改變。但是，由于分散粒子的固溶及粗大化等，進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习?中，本發(fā)明中規(guī)定的1 μπι以上的分散粒子的數(shù)密度向著比上述原材料層合板更少的方向 變化。
[0074] 本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明中，為了提高由疲勞破壞引起的龜裂的發(fā)生起支配作 用的疲勞所對應(yīng)的耐疲勞破壞性，上述原材料層合板及進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍?板的芯材鋁合金板中，對上述的I 以上的分散粒子的平均數(shù)密度進(jìn)行限制，使其不要過 度地增加。換言之，釬焊時(shí)經(jīng)受了在600°C附近的溫度下的加熱過程的熱交換器構(gòu)件中，對 上述分散粒子的平均數(shù)密度進(jìn)行限制，使其不要過度地增加。
[0075] 進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习宓男静匿X合金板的上述分散粒子的平均數(shù) 密度超過6000個(gè)/mm 2的情況下，對疲勞破壞引起的龜裂的發(fā)生起支配作用的疲勞的耐疲 勞破壞性降低。因而，將進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习宓男静匿X合金板的在軋制面 表層部通過所述500倍的SEM所觀察的重心直徑的平均值為1 μ m以上的分散粒子的平均 數(shù)密度限制在6000個(gè)/mm2以下。該分散粒子的平均數(shù)密度優(yōu)選設(shè)為4000個(gè)/mm 2以下、更 優(yōu)選設(shè)為2000個(gè)/mm2以下。
[0076] 另一方面，為了抑制進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习宓男静匿X合金板的上述 分散粒子的數(shù)密度，對經(jīng)受釬焊時(shí)的加熱過程前的原材料層合板階段的芯材鋁合金板的上 述分散粒子的平均數(shù)密度進(jìn)行規(guī)定。
[0077] 即，如果沒有將原材料層合板階段的芯材鋁合金板的上述的分散粒子的平均數(shù)密 度設(shè)定為7000個(gè)/mm2以下，即使例如分散粒子的數(shù)密度因經(jīng)受釬焊時(shí)的加熱過程而減小 (減少），也不能保證（確保）進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习宓男静匿X合金板的上述 的分散粒子的平均數(shù)密度。因而，將原材料層合板階段的芯材鋁合金板的在通過500倍的 SEM所觀察的重心直徑的平均值為1 μπι以上的分散粒子的平均數(shù)密度規(guī)定為7000個(gè)/mm2 以下。該分散粒子的平均數(shù)密度優(yōu)選5000個(gè)/mm2以下、更優(yōu)選3000個(gè)/mm2以下。
[0078] 這些分散粒子如上所述為Si、Cu、Mn、Ti等合金元素或Fe、Mg等被含有的元素之 間的金屬間化合物、及這些元素與Al的金屬間化合物。分散粒子的尺寸和數(shù)密度與形成元 素（組成）無關(guān)，對龜裂傳播（速度）起支配作用的疲勞的耐疲勞破壞性有較大影響，因此， 本發(fā)明中，如上所述，對其尺寸和數(shù)密度進(jìn)行規(guī)定。
[0079] 這些分散粒子的尺寸和平均數(shù)密度的測定是通過用倍率500倍的SEM(掃描型電 子顯微鏡，）對上述芯材鋁合金板的軋制面表層部的組織進(jìn)行10個(gè)視野觀察，并對其進(jìn)行 圖像解析來施行。由此，可以測定各重心直徑的平均值為1 μπι以上的分散粒子的平均數(shù)密 度（個(gè) /mm2)。
[0080] (本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明的分散粒子的數(shù)密度控制）
[0081] 這些作了規(guī)定的分散粒子的平均數(shù)密度的控制，是通過在均熱處理（均質(zhì)化熱處 理）中，不使均熱處理的加熱過程中析出的分散粒子的數(shù)密度過度地增加而進(jìn)行。為了將 這些尺寸的析出物的數(shù)密度設(shè)為在作為原材料的芯材鋁合金板（鑄塊）的階段，不會使上 述分散粒子的平均數(shù)密度的增加到超過7000個(gè)/_ 2,在到達(dá)均熱溫度后保持一定時(shí)間后 開始熱軋時(shí)，從均熱處理結(jié)束后到開始熱軋的時(shí)間設(shè)定為30分鐘以下。達(dá)到均熱溫度為 450°C以上、且不產(chǎn)生過燒（burning)那樣的比較高的溫度。該均熱溫度低于450°C時(shí)，就沒 有均質(zhì)化（均熱）的效果。但是，由于對該芯材鋁合金板（鑄塊）的均熱處理是在比較高 的溫度下進(jìn)行，所以，因犧牲防腐材料（板）及釬料（板）的熔點(diǎn)不同，在這些犧牲防腐材 料（板）及釬料（板）層疊的狀態(tài)下有不能對芯材行均熱處理的情況。在這種情況下，優(yōu) 選僅對芯材鋁合金鑄塊進(jìn)行上述比較高溫的均熱處理，其后，對層疊狀態(tài)的層合板進(jìn)行比 較低溫的均熱處理、及進(jìn)行用于熱軋的再加熱處理。
[0082](本申請第二發(fā)明及第四發(fā)明的芯材鋁合金板組織）
[0083] 接著，對本申請第二發(fā)明及第四發(fā)明的層合板中的芯材鋁合金板進(jìn)行說明。
[0084] 在此，層合板或進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜幔徇^程）后的層合板中的芯材鋁合金 板，與本申請第一發(fā)明及第三發(fā)明同樣，由3000系鋁合金組成構(gòu)成。
[0085] 本申請第二發(fā)明及第四發(fā)明中，為了提高該芯材鋁合金板的對疲勞破壞引起的龜 裂傳播（速度）起支配作用的疲勞的耐疲勞破壞性，對該芯材鋁合金板的在軋制方向的縱 剖面中的軋制方向的平均晶粒直徑（僅規(guī)定進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习澹?、和?芯材鋁合金板的軋制面板厚中心部的在通過50000倍的TEM所觀察的重心直徑的平均值為 0. 1~0. 5 μπι的范圍析出物的平均數(shù)密度（層合板及進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍?板）進(jìn)行規(guī)定。
[0086](本申請第二發(fā)明及第四發(fā)明的晶粒）
[0087] 如上所述，作為進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习寤蚪M裝（熱過程）前的原材 料層合板的芯材鋁合金板的上述平均晶粒直徑粗大化的情況下，對疲勞破壞引起的龜裂 的發(fā)生起支配作用的疲勞的耐疲勞破壞性降低。因而，使進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮?層合板中的芯材鋁合金板的在軋制方向的縱剖面中的軋制方向的平均晶粒直徑微細(xì)化至 200 μπι以下，優(yōu)選150 μπι以下。還有，為了使進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习逯械男?材鋁合金板如此微細(xì)化，當(dāng)然需要將原材料層合板的芯材鋁合金板的平均晶粒直徑預(yù)先設(shè) 為200 μπι以下、優(yōu)選150 μπι以下。但是，即使規(guī)定了原材料層合板的芯材鋁合金板的上述 平均晶粒直徑，進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷蟮膶雍习宓钠骄ЯＶ睆揭矔驘峤粨Q器制作 時(shí)的釬焊處理等的加熱條件不同而變化（粗大化）。因此，即使在原材料層合板的階段規(guī)定 了芯材鋁合金板的上述平均晶粒直徑，因上述加熱條件不同，也有偏離上述規(guī)定而粗大化 的可能性，在原材料層合板階段不必特意進(jìn)行規(guī)定。
[0088] 還有，這里所說的晶粒直徑是在軋制方向的縱剖面（沿軋制方向切斷后的板的剖 面）中的軋制方向的晶粒。該晶粒直徑是在對原材料層合板及進(jìn)行了與釬焊相當(dāng)?shù)募訜岷?的層合板中的芯材鋁合金板（提取試料）的上述軋制方向的縱剖面，通過機(jī)械研磨、電解蝕 刻進(jìn)行前處理之后，用50倍的光學(xué)顯微鏡進(jìn)行觀察。這時(shí)，向上述軋制方向引出直線，用作 為各個(gè)晶粒直徑而進(jìn)行測定的切斷法（線截?cái)喾ǎy定位于該直線上的各個(gè)結(jié)晶粒的切片 長度。在任意的10個(gè)部位進(jìn)行上述測定，計(jì)算平均晶粒直徑。這時(shí)，1個(gè)測定線長度設(shè)為 0. 5mm以上，每1視野的測定線各設(shè)為3條，對每1個(gè)測定部位進(jìn)行5個(gè)視野觀察。然后，