本發(fā)明涉及一種反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，該網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體適合于辦公椅、家具、沙發(fā)、床等寢具、電車/汽車/兩輪車/兒童座椅/嬰兒車等車輛用座椅等中使用的緩沖材料、地毯、防止碰撞或被夾住的構(gòu)件等沖擊吸收用墊等。

背景技術(shù)：
目前，作為用于家具、床等寢具、電車/汽車/兩輪車等車輛用座椅的緩沖材料，廣泛使用有發(fā)泡-交聯(lián)型聚氨酯。雖然發(fā)泡-交聯(lián)型聚氨酯作為緩沖材料的耐久性良好，但由于透濕透水性、通氣性差、具有蓄熱性，因而存在易悶氣的問題。進而，由于沒有熱塑性而再循環(huán)困難，因此被指出有在焚燒處理時焚燒爐的損傷變大、去除有毒氣體需要經(jīng)費等問題。因此，多數(shù)進行填埋處理，但也有因地基的穩(wěn)定化困難而填埋場所受限、經(jīng)費也變高的問題。此外，被指出有如下各種問題：雖然加工性優(yōu)異，但制造中使用的化學試劑的公害問題、成型后的殘留化學試劑、其伴有的臭氣等。專利文獻1和2中公開了網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。其可以解決上述源自發(fā)泡-交聯(lián)型聚氨酯的各種問題，緩沖性能也優(yōu)異。但是，對于反復壓縮耐久特性，僅是50％恒位移反復壓縮殘余應變優(yōu)異，存在50％反復壓縮后的50％壓縮時硬度保持率為83％左右，反復使用后的硬度變低的問題。一直以來，認為如果反復壓縮殘余應變小，則耐久性能就會充分。但是，近年來，對反復壓縮耐久性的要求提高，與50％恒位移反復壓縮耐久性這樣的評價方法相比，相當于人的體重約76kg的750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率逐漸受到重視，對于提高該恒定載荷反復壓縮耐久性的要求正在提高。對于以往的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率僅為50％左右，期望其改善。然而，以往已知的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中，難以得到恒定載荷反復壓縮后的硬度保持率高的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。專利文獻3中公開了不同纖度網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體及其制法。該制法是在表面層和基本層中，使用圓形截面的截面慣性矩的比來規(guī)定纖度差，并通過在表面上設(shè)置纖維直徑細的軟層、和在基本層上設(shè)置擔負耐久性的、纖維直徑粗的內(nèi)層來改善緩沖性和耐久性。這些制法中，雖然以往的50％恒位移反復壓縮性優(yōu)異，但對于作為本發(fā)明的目標的、更嚴格的750N恒定載荷反復壓縮耐久性來說，未必是優(yōu)異的，難以實現(xiàn)本發(fā)明的范圍?，F(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻專利文獻1：日本特開平7-68061號公報專利文獻2：日本特開2004-244740號公報專利文獻3：日本特開平7-189105號公報

技術(shù)實現(xiàn)要素：
發(fā)明要解決的問題本發(fā)明的目的在于解決上述現(xiàn)有的問題，其課題在于，提供一種具有750N恒定載荷反復壓縮殘余應變?yōu)?5％以下、750N恒定載荷反復壓縮后的40％硬度保持率為55％以上的、反復壓縮特性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。用于解決問題的方案本發(fā)明人等為了解決上述問題，進行了深入研究，結(jié)果發(fā)明了硬度保持率和厚度保持率優(yōu)異的、反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。即，本發(fā)明如下所述。(1)一種網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其是由使連續(xù)線狀體彎曲而形成無規(guī)環(huán)、使各個環(huán)在熔融狀態(tài)下彼此接觸而得到的三維無規(guī)環(huán)接合結(jié)構(gòu)形成的，所述連續(xù)線狀體包含選自由聚酯系熱塑性彈性體、聚烯烴系熱塑性彈性體和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物組成的組中的至少1種熱塑性彈性體，且連續(xù)線狀體的纖維直徑為0.1mm以上且3.0mm以下，網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部的纖維直徑為內(nèi)層部的纖維直徑的1.05倍以上，表觀密度為0.01g/cm3以上且0.20g/cm3以下，750N恒定載荷反復壓縮殘余應變?yōu)?5％以下，750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為55％以上。(2)根據(jù)權(quán)利要求(1)所述的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其中，750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率為70％以上。(3)根據(jù)權(quán)利要求(1)或(2)所述的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其中，壓縮撓曲系數(shù)為2.5以上。(4)根據(jù)權(quán)利要求(1)～(3)中任一項所述的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其中，網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度為10mm以上且300mm以下。(5)根據(jù)權(quán)利要求(1)～(4)中任一項所述的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其中，750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為60％以上。(6)根據(jù)權(quán)利要求(1)～(5)中任一項所述的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其中，750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為65％以上。(7)根據(jù)權(quán)利要求(1)～(6)中任一項所述的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其中，750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率為73％以上。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，該網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體具有如下特征：恒定載荷反復壓縮殘余應變小，硬度保持率優(yōu)異，即使反復使用乘坐感覺也不易發(fā)生變化、反復壓縮耐久性優(yōu)異。通過該優(yōu)異的反復壓縮耐久性，可以提供辦公椅、家具、沙發(fā)、床等寢具、電車、汽車等車輛用座椅等中使用的、反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體緩沖物。具體實施方式以下，對本發(fā)明進行詳細說明。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體是由使連續(xù)線狀體彎曲而形成無規(guī)環(huán)、使各個環(huán)在熔融狀態(tài)下彼此接觸而得到的三維無規(guī)環(huán)接合結(jié)構(gòu)形成的，所述連續(xù)線狀體包含選自由聚酯系熱塑性彈性體、聚烯烴系熱塑性彈性體和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物組成的組中的至少1種熱塑性彈性體，且連續(xù)線狀體的纖維直徑為0.1mm以上且3.0mm以下，網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部的纖維直徑為內(nèi)層部的纖維直徑的1.05倍以上，表觀密度為0.01g/cm3以上且0.20g/cm3以下，750N恒定載荷反復壓縮殘余應變?yōu)?5％以下，750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為55％以上。作為本發(fā)明的聚酯系熱塑性彈性體，可以列舉：將熱塑性聚酯作為硬鏈段、將聚亞烷基二醇作為軟鏈段的聚酯醚嵌段共聚物、或?qū)⒅咀寰埘プ鳛檐涙湺蔚木埘ヵデ抖喂簿畚铩Ｗ鳛榫埘ッ亚抖喂簿畚锏母唧w的實例，有由以下三種物質(zhì)構(gòu)成的三元嵌段共聚物：選自對苯二甲酸、間苯二甲酸、萘-2,6-二甲酸、萘-2,7-二甲酸、二苯基-4,4’-二甲酸等芳香族二羧酸、1,4-環(huán)己烷二羧酸等脂環(huán)族二羧酸、琥珀酸、己二酸、癸二酸二聚酸等脂肪族二羧酸、或它們的成酯性衍生物等中的至少一種二羧酸；選自1,4-丁二醇、乙二醇、三亞甲基二醇、四亞甲基二醇、五亞甲基二醇、六亞甲基二醇等脂肪族二醇、1,1-環(huán)己烷二甲醇、1,4-環(huán)己烷二甲醇等脂環(huán)族二醇、或它們的成酯性衍生物等中的至少一種二醇成分；以及數(shù)均分子量約300以上且5000以下的聚乙二醇、聚丙二醇、聚四亞甲基二醇、環(huán)氧乙烷-環(huán)氧丙烷共聚物形成的二醇等聚亞烷基二醇中的至少1種。作為聚酯酯嵌段共聚物，有：由上述二羧酸、二醇和數(shù)均分子量約300以上且5000以下的聚內(nèi)酯等聚酯二醇中的至少各1種構(gòu)成的三元嵌段共聚物。若考慮到熱粘接性、耐水解性、伸縮性、耐熱性等，特別優(yōu)選作為二羧酸的對苯二甲酸或/和萘2,6-二甲酸、作為二醇成分的1,4-丁二醇、作為聚亞烷基二醇的聚四亞甲基二醇的三元嵌段共聚物、或作為聚酯二醇的聚內(nèi)酯的三元嵌段共聚物。在特殊例子中，也可以使用導入有聚硅氧烷系的軟鏈段的物質(zhì)。此外，在上述聚酯系熱塑性彈性體中共混非彈性體成分而成的物質(zhì)、共聚而成的物質(zhì)、聚烯烴系成分作為軟鏈段而成的物質(zhì)等也包含于本發(fā)明的聚酯系熱塑性彈性體中。這些聚酯系彈性體可以單獨使用或混合2種以上使用。根據(jù)需要，可以添加抗氧化劑、耐光劑等來提高耐久性。此外，為了提高耐熱耐久性、耐流掛性，提高熱塑性樹脂的分子量也是有效的。本發(fā)明的聚酯系熱塑性彈性體的熔點優(yōu)選為能夠保持耐熱耐久性的140℃以上，若使用熔點為160℃以上的物質(zhì)，則因耐熱耐久性提高而更優(yōu)選。為了實現(xiàn)本發(fā)明的目的即網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的反復壓縮耐久性，聚酯系熱塑性彈性體的軟鏈段含量優(yōu)選為15重量％以上、更優(yōu)選為25重量％以上、進一步優(yōu)選為30重量％以上、特別優(yōu)選為40重量％以上，從確保硬度和耐熱耐流掛性出發(fā)，優(yōu)選為80重量％以下、更優(yōu)選為70重量％以下。對于包含構(gòu)成本發(fā)明的反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的聚酯系熱塑性彈性體的成分，優(yōu)選在利用差示掃描型量熱計測定的熔解曲線中在熔點以下具有吸熱峰。在熔點以下具有吸熱峰的情況與不具有吸熱峰的情況相比，耐熱耐流掛性明顯提高。例如，作為本發(fā)明的優(yōu)選聚酯系熱塑性彈性體，將硬鏈段的酸成分中包含具有剛性的對苯二甲酸、萘2,6-二甲酸等90摩爾％以上的物質(zhì)、更優(yōu)選的是對苯二甲酸、萘2,6-二甲酸的含量為95摩爾％以上、特別優(yōu)選為100摩爾％的物質(zhì)和二元醇成分進行酯交換后，聚合至所需的聚合度，接著，使作為聚亞烷基二醇的平均分子量優(yōu)選為500以上且5000以下、更優(yōu)選為700以上且3000以下、進一步優(yōu)選為800以上且1800以下的聚四亞甲基二醇，以優(yōu)選15重量％以上且80重量％以下、更優(yōu)選25重量％以上且70重量％以下、進一步優(yōu)選30重量％以上且70重量％以下、特別優(yōu)選40重量％以上且70重量％以下為共聚量時，若硬鏈段的酸成分中具有剛性的對苯二甲酸、萘2,6-二甲酸的含量多，則硬鏈段的結(jié)晶性提高，不易發(fā)生塑性變形，并且耐熱耐流掛性提高，熔融熱粘接后進一步在比熔點低至少10℃以上的溫度下進行退火處理時，耐熱耐流掛性進一步提高。退火處理只要可以在比熔點低至少10℃以上的溫度下對樣品進行熱處理即可，通過賦予壓縮應變來進一步提高耐熱耐流掛性。利用差示掃描型量熱計測定經(jīng)過這種處理的緩沖層所得的熔解曲線中，在室溫以上且熔點以下的溫度下更明確顯示出吸熱峰。需要說明的是，未進行退火時，在熔解曲線中在室溫以上且熔點以下未明確顯示出吸熱峰。由此類推，認為其原因也可能是：通過退火形成硬鏈段被重排列的亞穩(wěn)定中間相，耐熱耐流掛性提高。作為本發(fā)明的耐熱性提高效果的有效利用方法，在使用加熱器的車輛用的緩沖物、地熱的地板鋪墊等能夠變得較高溫的用途中，耐流掛性良好，因而有用。作為本發(fā)明的聚烯烴系熱塑性彈性體，構(gòu)成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的聚合物優(yōu)選比重為0.94g/cm3以下的低密度聚乙烯樹脂，特別優(yōu)選包含由乙烯和碳數(shù)3以上的α-烯烴形成的乙烯·α-烯烴共聚物樹脂。本發(fā)明的乙烯·α-烯烴共聚物優(yōu)選為日本特開平6-293813號公報中記載的共聚物，是由乙烯和碳數(shù)3以上的α-烯烴共聚而成的。此處，作為碳數(shù)3以上的α-烯烴，例如可以舉出丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十一烯、1-十二烯、1-十三烯、1-十四烯、1-十五烯、1-十六烯、1-十七烯、1-十八烯、1-十九烯、1-二十烯等，優(yōu)選為1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十一烯、1-十二烯、1-十三烯、1-十四烯、1-十五烯、1-十六烯、1-十七烯、1-十八烯、1-十九烯、1-二十烯。此外，這些α-烯烴也可以使用2種以上，這些α-烯烴通常以1～40重量％進行共聚。該共聚物可以通過使用以特定的茂金屬化合物和有機金屬化合物作為基本構(gòu)成的催化體系、使乙烯和α-烯烴共聚而得到。根據(jù)需要，可以將通過上述方法聚合而得到的兩種以上聚合物、氫化聚丁二烯、氫化聚異戊二烯等聚合物共混?？梢愿鶕?jù)需要添加抗氧化劑、耐候劑、阻燃劑等作為改性劑。本發(fā)明的聚烯烴系熱塑性彈性體的比重超過0.94g/cm3時，緩沖材料容易變更，故不優(yōu)選。更優(yōu)選為0.935g/cm3以下、進一步優(yōu)選為0.93g/cm3以下。對下限沒有特別限定，從保持強度的觀點出發(fā)，優(yōu)選為0.8g/cm3以上、更優(yōu)選為0.85g/cm3以上。對于包含構(gòu)成本發(fā)明的反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的聚烯烴系熱塑性彈性體的成分，優(yōu)選在利用差示掃描型量熱計測定得到的熔解曲線中在熔點以下具有吸熱峰。在熔點以下具有吸熱峰的情況與不具有吸熱峰的情況相比，耐熱耐流掛性明顯提高。例如，作為本發(fā)明的優(yōu)選聚烯烴系熱塑性彈性體，在為將茂金屬化合物作為催化劑、通過公知的方法使己烷、己烯、乙烯聚合而得到的乙烯·α-烯烴共聚物的情況下，若減少主鏈的分支數(shù)，則硬鏈段的結(jié)晶性提高，不易發(fā)生塑性變形，并且耐熱耐流掛性提高，熔融熱粘接后進一步在比熔點低至少10℃以上的溫度下進行退火處理時，耐熱耐流掛性進一步提高。退火處理只要能夠在比熔點低至少10℃以上的溫度下對樣品進行熱處理即可，通過賦予壓縮應變來進一步提高耐熱耐流掛性。將利用差示掃描型量熱計對經(jīng)過這種處理的緩沖層進行測定所得的熔解曲線中，在室溫以上且熔點以下的溫度下更明確顯現(xiàn)出吸熱峰。需要說明的是，未進行退火時，在熔解曲線中在室溫以上且熔點以下未明確顯現(xiàn)出吸熱峰。由此類推，認為其原因可能是：通過退火而形成硬鏈段被重排列的亞穩(wěn)中間相，耐熱耐流掛性提高。作為本發(fā)明中的耐流掛性提高效果的有效利用方法，在緩沖物、鋪墊等被較反復壓縮的使用用途中，耐久性提高，因而有用。作為本發(fā)明的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，構(gòu)成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的聚合物的比重優(yōu)選為0.91～0.965。比重因乙酸乙烯酯含有率而變化，乙酸乙烯酯的含有率優(yōu)選為1～35％。若乙酸乙烯酯含有率小，則有缺乏橡膠彈性的擔心，從這種觀點出發(fā)，乙酸乙烯酯含有率優(yōu)選為1％以上、更優(yōu)選為2％以上、進一步優(yōu)選為3％以上。若乙酸乙烯酯含有率變大，則橡膠彈性優(yōu)異，但由于有熔點降低、耐熱性不足的擔心，因此乙酸乙烯酯含有率優(yōu)選為35％以下、更優(yōu)選為30％以下、進一步優(yōu)選為26％以下。對于本發(fā)明的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，也可以使碳數(shù)3以上的α-烯烴共聚。此處，作為碳數(shù)3以上的α-烯烴，例如可以舉出：丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十一烯、1-十二烯、1-十三烯、1-十四烯、1-十五烯、1-十六烯、1-十七烯、1-十八烯、1-十九烯、1-二十烯等，優(yōu)選為1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-壬烯、1-癸烯、1-十一烯、1-十二烯、1-十三烯、1-十四烯、1-十五烯、1-十六烯、1-十七烯、1-十八烯、1-十九烯、1-二十烯。此外，這些α-烯烴也可以使用2種以上。根據(jù)需要，可以將通過上述方法聚合而得到的兩種以上聚合物、氫化聚丁二烯、氫化聚異戊二烯等聚合物改性劑共混?？梢愿鶕?jù)需要添加潤滑劑、抗氧化劑、耐候劑、阻燃劑等作為改性劑。對于包含構(gòu)成本發(fā)明的反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物的成分，優(yōu)選在利用差示掃描型量熱計測定得到的熔解曲線中在熔點以下具有吸熱峰。在熔點以下具有吸熱峰的情況與不具有吸熱峰的情況相比，耐熱耐流掛性明顯提高。例如，對于本發(fā)明的優(yōu)選乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，乙酸乙烯酯含有比率優(yōu)選為35％以下、更優(yōu)選為30％以下、進一步優(yōu)選為26％以下。若減少乙酸乙烯酯含有比率，則硬鏈段的結(jié)晶性提高，不易發(fā)生塑性變形，并且耐熱耐流掛性提高。在熔融熱粘接后進一步在比熔點低至少10℃以上的溫度下進行退火處理時，耐熱耐流掛性進一步提高。退火處理只要是能夠在比熔點低至少10℃以上的溫度下對樣品進行熱處理即可，通過賦予壓縮應變來進一步提高耐熱耐流掛性。利用差示掃描型量熱計對經(jīng)過這種處理的緩沖層進行測定所得的熔解曲線中，在室溫以上且熔點以下的溫度下更明確顯現(xiàn)出吸熱峰。需要說明的是，未進行退火時，在熔解曲線中在室溫以上且熔點以下未明確顯現(xiàn)出吸熱峰。由此類推，認為其原因可能是：通過退火而形成硬鏈段被重排列的亞穩(wěn)中間相，耐熱耐流掛性提高。作為本發(fā)明中的耐流掛性提高效果的有效利用方法，在緩沖物、鋪墊等被較反復壓縮的使用用途中，因耐久性提高而有用。此外，為了提高耐流掛性，提高乙酸乙烯酯共聚物的分子量也是有效的。對于構(gòu)成本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體的纖維直徑，若纖維直徑小，則作為緩沖材料使用時無法保持所需的硬度，相反，若纖維直徑過大，則會變得過硬，因此需要設(shè)定在適當?shù)姆秶鷥?nèi)。纖維直徑為0.1mm以上且3.0mm以下、優(yōu)選為0.2mm以上且2.5mm以下。纖維直徑低于0.1mm時過細，致密性、柔軟的觸感變良好，但有難以確保作為網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體所需的硬度的擔心。纖維直徑超過3.0mm時，能夠充分確保網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的硬度，但有時網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)變粗大、此外緩沖性能差。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部的纖維直徑為內(nèi)層部的纖維直徑的1.05倍以上，優(yōu)選為1.08倍以上、更優(yōu)選為1.10倍以上。表層部的纖維直徑低于內(nèi)層部的纖維直徑的1.05倍時，無法確保所需要的表面剛性和表層接點強度，有時無法穩(wěn)定地達成緩沖特性所需的硬度保持率。對于表層部的纖維直徑相對于內(nèi)層部的纖維直徑的比率的上限沒有特別限定，但本發(fā)明中為1.25倍以下。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表觀密度為0.01g/cm3～0.20g/cm3、優(yōu)選為0.02g/cm3～0.15g/cm3、更優(yōu)選為0.025g/cm3～0.12g/cm3。表觀密度小于0.01g/cm3時，作為緩沖材料使用時無法保持所需的硬度，相反，超過0.20g/cm3時，有時會變得過硬而不適于作為獲得柔軟觸感的緩沖材料。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的750N恒定載荷反復壓縮殘余應變?yōu)?5％以下、優(yōu)選為10％以下。750N恒定載荷反復壓縮殘余應變超過15％時，若長期使用則網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度會降低，作為緩沖材料不優(yōu)選。需要說明的是，對于750N恒定載荷反復壓縮殘余應變的下限值沒有特別限定，但在本發(fā)明所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中為0.1％以上。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的40％壓縮時硬度優(yōu)選為40％壓縮時硬度低于時，有時有觸底感，超過時，有時過硬而損害緩沖性。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為55％以上、優(yōu)選為60％以上、更優(yōu)選為65％以上、進一步優(yōu)選為70％以上。750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率低于55％時，由于長時間使用而緩沖材料的硬度會降低，有時感覺到硬度發(fā)生明顯變化。對于750N恒定載荷反復壓縮后的40％硬度保持率的上限值沒有特別限定，但在本發(fā)明所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中為95％以下。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的65％壓縮時硬度優(yōu)選為65％壓縮時硬度低于時，有時感覺到觸底感，超過時，有時過硬而損害緩沖性。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率為70％以上、優(yōu)選為73％以上、更優(yōu)選為75％以上、進一步優(yōu)選為80％以上。750N恒定載荷反復壓縮后的65％硬度保持率低于70％時，由于長時間使用而緩沖材料的硬度會降低，有時感覺到觸底感。對于750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率的上限值沒有特別限定，但在本發(fā)明所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中為99％以下。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的壓縮撓曲系數(shù)優(yōu)選為2.5以上、更優(yōu)選為2.8以上、進一步優(yōu)選為3.0以上。低于2.5時，有時會損害作為緩沖材料的乘坐感覺、躺臥感覺。對于壓縮撓曲系數(shù)的上限值沒有特別限定，但在本發(fā)明所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中為8.0以下。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度優(yōu)選為10mm以上、更優(yōu)選為20mm以上。厚度低于10mm時，若用于緩沖材料，則過薄，有時會有觸底感。從制造裝置的關(guān)系出發(fā)，厚度的上限優(yōu)選為300mm以下、更優(yōu)選為200mm以下、進一步優(yōu)選為120mm以下。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的25％壓縮時硬度優(yōu)選為25％壓縮時硬度低于時，有時感覺到觸底感，超過時過硬，有時損害緩沖性。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體由聚酯系熱塑性彈性體形成時，70℃壓縮殘余應變優(yōu)選為35％以下。70℃壓縮殘余應變超過35％時，無法滿足作為用于目標緩沖材料的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性。需要說明的是，對于70℃壓縮殘余應變的下限值沒有特別限定，但在本發(fā)明所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中為0.1％以上。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體優(yōu)選具有如下特性：750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為55％以上、750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率為70％以上。通過將硬度保持率設(shè)在上述范圍內(nèi)，首次得到長期使用后的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的硬度變化小、乘坐感覺、躺臥感覺的變化少、能長期舒適地使用的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。該750N恒定載荷反復壓縮試驗是與迄今為止現(xiàn)有文獻等中所關(guān)注的50％恒位移反復壓縮試驗相比評價更高耐久性的試驗。對于50％恒位移反復壓縮試驗，壓縮量從處理開始到處理結(jié)束為止被固定為厚度的50％，但在750N恒定載荷反復壓縮耐久性試驗的情況下，例如即使在處理開始時刻載荷750N相當于厚度的50％的位移，反復壓縮處理中硬度也會降低，因此處理結(jié)束時壓縮量會超過厚度的50％，這是由于試樣在試驗中承受的變形量與50％恒位移反復壓縮試驗相比變大。為了在750N恒定載荷反復壓縮試驗中得到保持硬度的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)：在網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部接住來自外部施加的載荷(750N)，需要在表層面分散載荷來減輕對內(nèi)層的負擔；在恒定載荷反復壓縮試驗中也需要持續(xù)該表層面的載荷分散效果。前者通過在表層部和內(nèi)層部中賦予結(jié)構(gòu)差能夠首次解決，后者通過增強存在于表層部的連續(xù)線狀體之間的接點強度能夠首次解決。即，迄今所知的50％恒位移反復壓縮應變小的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體與本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的不同在于：本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中，通過使構(gòu)成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體之間的熔接進一步牢固，來增強連續(xù)線狀體之間的接點強度，同時與內(nèi)層部的纖維直徑相比提高網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部的纖維直徑，賦予表層部和內(nèi)層部的結(jié)構(gòu)差，與內(nèi)層部相比通過增大連續(xù)線狀體的接點面積來提高網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部的接點強度，并進一步抑制反復壓縮處理中產(chǎn)生的接點破壞，持續(xù)在表層部對反復壓縮中承受的載荷(750N)進行面分散的效果。僅增強構(gòu)成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體之間的接點強度，難以穩(wěn)定地將750N恒定載荷反復壓縮后的40％硬度保持率設(shè)為55％以上，因此設(shè)計成通過選擇性地增粗表層的纖維直徑來提高表面剛性、提高表層線狀體之間的接點強度，從而可以通過賦予內(nèi)層與表層的結(jié)構(gòu)差來穩(wěn)定地實現(xiàn)。為了得到本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，如上所述，需要在表層部和內(nèi)層部中賦予結(jié)構(gòu)差、以及增強表層部的連續(xù)線狀體之間的接點強度，這可以通過將表層部的纖維直徑設(shè)為內(nèi)層部的纖維直徑的1.05倍以上來得到。在表層部的纖維直徑低于內(nèi)層部的纖維直徑的1.05倍時，表層部與內(nèi)層部的結(jié)構(gòu)差小，無法得到所需要的表面剛性。因此，在表層部對反復壓縮中承受的載荷進行面分散的效果變小，無法得到充分的硬度保持率。專利文獻3中記載的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體通過在表面設(shè)置纖維直徑細的軟層、和在基本層設(shè)置擔負耐久性的、纖維直徑粗的內(nèi)層來改善緩沖性和耐久性，但在本發(fā)明中，是通過增粗表層的纖維直徑來提高表面剛性而提高硬度保持率的，本質(zhì)的設(shè)計思想不同。此外，專利文獻3的制法中，雖然以往的50％恒位移反復壓縮性優(yōu)異，但對于作為本發(fā)明的目標的、更嚴格的750N恒定載荷反復壓縮耐久性來說，未必是優(yōu)異的，難以實現(xiàn)本發(fā)明的范圍。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體優(yōu)選具有壓縮撓曲系數(shù)為2.5以上的特性。通過將壓縮撓曲系數(shù)設(shè)在上述范圍內(nèi)，能夠得到乘坐感覺、躺臥感覺良好的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。特別地，發(fā)現(xiàn)：在硬度變得較高時，通過將壓縮撓曲系數(shù)設(shè)在上述范圍內(nèi)，乘坐感覺、躺臥感覺會變得良好。壓縮撓曲系數(shù)由25％壓縮時硬度與65％壓縮時硬度的比表示，可以通過降低25％壓縮時硬度、或提高65％壓縮時硬度中的任一者來增大系數(shù)。在本發(fā)明的范圍中，對于壓縮撓曲系數(shù)得到改善的機理尚未充分闡明，但推定其原因是：本網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的上述表層部的纖維直徑變大、表面剛性變高，65％壓縮時硬度變大。認為：通過該效果，能夠穩(wěn)定地提高壓縮撓曲系數(shù)。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體例如可以以如下方式得到。網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體可基于日本特開平7-68061號公報等記載的公知的方法得到。例如，由具有多個孔口(orifice)的多列噴嘴，將選自由聚酯系熱塑性彈性體、聚烯烴系熱塑性彈性體和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物組成的組中的至少1種熱塑性彈性體分配至噴嘴孔口，在比該選自由聚酯系熱塑性彈性體、聚烯烴系熱塑性彈性體和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物組成的組中的至少1種熱塑性彈性體的熔點高20℃以上且低于120℃的紡絲溫度下，使其從該噴嘴向下方噴出，在熔融狀態(tài)下使連續(xù)線狀體彼此接觸并熔接，形成三維結(jié)構(gòu)，同時利用牽引輸送網(wǎng)夾住，在冷卻槽中用冷卻水冷卻后拉出，瀝水后或干燥，從而獲得兩面或單面平滑化的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。在僅使單面平滑化時，噴出至具有斜度的牽引網(wǎng)上，以熔融狀態(tài)使彼此接觸并熔接而形成三維結(jié)構(gòu)，并且僅在牽引網(wǎng)面使形態(tài)緩和并冷卻即可。也可以對所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體進行退火處理。需要說明的是，也可以將網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的干燥處理作為退火處理。為了得到本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，必須使所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體之間的熔接牢固來增強連續(xù)線狀體之間的接點強度。通過增強構(gòu)成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體之間的接點強度，結(jié)果可以提高網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的反復壓縮耐久性。作為獲得增強了接點強度的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的方法之一，例如優(yōu)選提高選自由聚酯系熱塑性彈性體、聚烯烴系熱塑性彈性體和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物組成的組中的至少1種熱塑性彈性體的紡絲溫度。紡絲溫度根據(jù)樹脂的特性而不同，本發(fā)明中，優(yōu)選為熔點的至少30℃以上且150℃以下、更優(yōu)選為40℃以上且140℃以下、進一步優(yōu)選為50℃以上且130℃以下。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體中，作為在表層部和內(nèi)層部賦予纖維直徑的差的方法，可舉出僅使網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表面的纖維迅速冷卻來僅提高表層部的纖維直徑的方法作為優(yōu)選的方法。在如專利文獻3中列舉那樣的、利用在表層部和內(nèi)層部使噴嘴的孔徑發(fā)生變化來僅提高表層部的纖維直徑這樣的噴嘴結(jié)構(gòu)來賦予纖維直徑的差的方法中，存在：表層部的環(huán)形狀變形、疏密差變得明顯這樣的質(zhì)量上問題；表層部和內(nèi)層部的噴出均衡性容易被破壞而導致生產(chǎn)穩(wěn)定性、制作均勻的產(chǎn)品變得困難這樣的生產(chǎn)上問題；此外，難以得到本發(fā)明的目標即750N恒定載荷反復壓縮耐久性也優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。作為僅冷卻網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表面的纖維的方法，有較低地設(shè)定氣氛溫度的方法、向表面選擇性地吹送冷卻風的方法。本發(fā)明中的氣氛溫度是指，與紡絲機存在于同一空間，并用位于距紡絲機為1m以上且低于1.5m的距離且位于從噴出面至水面的高度的溫度計測量的溫度。在該氣氛溫度下冷卻表層的纖維時，氣氛溫度優(yōu)選為50℃以下、更優(yōu)選為40℃以下、進一步優(yōu)選為35℃以下。從防止接點強度明顯降低的觀點出發(fā)，氣氛溫度優(yōu)選為-10℃以上。在向表面選擇性地吹送冷卻風的情況下，冷卻風的溫度優(yōu)選為樹脂的熔點以下，優(yōu)選為氣氛溫度以上。此外，冷卻風優(yōu)選如下設(shè)計：通過表面的氣流床(entrainedflow)向下方流動、或者以即使貫通至內(nèi)層也不會降低內(nèi)層的接點強度的方式來貫通風，所述風與表面纖維進行溫度交換而溫度升高。從從這樣的觀點出發(fā)，優(yōu)選為不對纖維方向積極地進行冷卻。冷卻風的風速優(yōu)選為0.3m/秒以下、更優(yōu)選為0.2m/秒以下。通過單獨使用或組合兩種以上上述所示的方法，與內(nèi)層部的纖維直徑相比，能夠增大表層部的纖維直徑。吹送冷卻風的裝置優(yōu)選朝向網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度方向覆蓋寬度方向整體并從兩面吹送的結(jié)構(gòu)。根據(jù)想要得到的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，可以適宜地選擇吹送冷卻風的裝置。對于吹送冷卻風的裝置的高度方向的設(shè)置位置，只要在噴嘴面與冷卻水之間，可以為任意位置，也可以根據(jù)需要改變高度。不需要在寬度方向使高度全部相同，也可以根據(jù)部位進行改變?？梢詢H對使表面形成更牢固的部位吹送，也可以根據(jù)用途僅吹送單面、或朝向網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度方向從整面吹送冷卻風。對于冷卻風，為了盡可能使風速均勻，優(yōu)選在至少1個部位具備金屬絲網(wǎng)等整流部。在提高冷卻風的溫度的情況下，優(yōu)選使用熱風產(chǎn)生裝置，也可以利用噴嘴周辺的排熱。對于構(gòu)成本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體，在不損害本發(fā)明的目的的范圍內(nèi)，可以為與其它熱塑性樹脂組合而成的復合線狀。作為復合形態(tài)，在將線狀體本身復合化時，可舉出：芯鞘型、并列型、偏心芯鞘型等復合線狀體。對于本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，在不損害本發(fā)明的目的的范圍內(nèi)，也可以進行多層結(jié)構(gòu)化。作為多層結(jié)構(gòu)化的方法，可舉出：將網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體彼此重疊而用織物等固定的方法；通過加熱進行熔融固定的方法，利用粘接劑粘接的方法；縫制、利用條帶等約束的方法等。對于構(gòu)成本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的連續(xù)線狀體的截面形狀沒有特別限定，但通過設(shè)為中空截面和/或異型截面，可以賦予理想的抗壓縮性、觸感。本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體在不使性能降低的范圍內(nèi)，可以從樹脂制造過程起在對成型體進行加工而產(chǎn)品化的任意階段進行添加賦予防臭抗菌、除臭、防霉、著色、芳香、阻燃、吸放濕等功能的化學試劑等的處理加工。這樣所得的本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的反復壓縮殘余應變小，硬度保持率高，具有優(yōu)異的反復壓縮耐久性。實施例以下，列舉實施例，對本發(fā)明進行具體說明，但本發(fā)明并不限定于這些。需要說明的是，實施例中的特性值的測定和評價如下進行。(1)纖維直徑將試樣切斷成20cm×20cm的尺寸，從網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的表層部和內(nèi)層部的各自10處以長度約5mm采集線狀體。表層部纖維是從網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度方向的最表層、即從與該纖維相比處于外側(cè)且不存在纖維的位置采集，內(nèi)層部纖維是以網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的厚度方向的中心部為基準在厚度的30％的范圍內(nèi)采集。從各自10處采集的線狀體的纖維直徑是以適當?shù)谋堵蕦⒐鈱W顯微鏡與纖維直徑測定位置對焦來測定的。將由表層部纖維得到的纖維直徑作為表層部的纖維直徑、將由內(nèi)層部纖維得到的纖維直徑作為內(nèi)層部的纖維直徑(單位：mm)。(2)試樣厚度和表觀密度將試樣切斷成40cm×40cm的尺寸，在無載荷下放置24小時后，利用KobunshiKeikiCo.,Ltd.制的FD-80N型測厚器測定4處的高度，將平均值作為試樣厚度。試樣重量是將上述試樣載置于電子天平進行測量的。此外，由試樣厚度求出體積，以試樣的重量除以體積的值表示。(分別為n＝4的平均值)(3)熔點(Tm)使用TAINSTRUMENTSCO.,LTD.制造的差示掃描量熱計Q200，由以升溫速度20℃/分鐘測定的吸熱放熱曲線求出吸熱峰(熔融峰)溫度。(4)70℃壓縮殘余應變將試樣切斷成30cm×30cm的尺寸，利用(2)中記載的方法測定處理前的厚度(a)。將測定了厚度的樣品以能夠保持為50％壓縮狀態(tài)的夾具夾住，放入設(shè)定為70℃的干燥機內(nèi)，放置22小時。然后取出樣品，進行冷卻，求出除去壓縮應變并放置1天后的厚度(b)，由處理前的厚度(a)通過公式{(a)-(b)}/(a)×100算出：單位％(n＝3的平均值)。(5)25％、40％、65％壓縮時硬度將試樣切斷成40cm×40cm的尺寸，在20℃±2℃的環(huán)境下、以無載荷放置24小時后，使用處于20℃±2℃的環(huán)境下的島津制作所制的AUTOGRAPHAG-Xplus，依據(jù)ISO2439(2008)E法進行測量。以使的加壓板成為樣品中心的方式配置樣品，測量載荷達到5N時的厚度，將其作為初始硬度計厚度。將此時的加壓板的位置作為零點，以速度100mm/分鐘進行1次預壓縮至初始硬度計厚度的75％，以相同速度使加壓板返回至零點后，在該狀態(tài)下放置4分鐘，在經(jīng)過規(guī)定時間后，立即以速度100mm/分鐘壓縮至初始硬度計厚度的25％、40％、65％，測量此時的載荷，分別作為25％壓縮時硬度、40％壓縮時硬度、65％壓縮時硬度：單位(n＝3的平均值)。(6)750N恒定載荷反復壓縮后的殘余應變將試樣切斷成40cm×40cm的尺寸，利用(5)中記載的方法測量初始硬度計厚度(c)。然后，使用ASKERSTM-536將測定了厚度的樣品依據(jù)JISK6400-4(2004)A法(恒定載荷法)進行750N恒定載荷反復壓縮。加壓體使用底面的邊緣部具有25±1mm的曲率半徑、直徑250±1mm的圓形且下表面平坦的物質(zhì)，載荷設(shè)為750N±20N、壓縮頻率設(shè)為每分鐘70±5次、壓縮次數(shù)設(shè)為8萬次、加壓至最大的750±20N的時間設(shè)為反復壓縮所需時間的25％以下。反復壓縮結(jié)束后，將試驗片在未施加力的狀態(tài)下放置10±0.5分鐘，使用島津制作所制的AUTOGRAPHAG-Xplus，以的加壓板成為樣品中心的方式配置樣品，測量載荷達到5N時的厚度，設(shè)為反復壓縮后硬度計厚度(d)。使用初始硬度計厚度(c)和反復壓縮后硬度計厚度(d)，由公式{(c)-(d)}/(c)×100算出：單位％(n＝3的平均值)。(7)750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率將試樣切斷成40cm×40cm的尺寸，利用(5)中記載的方法測定初始硬度計厚度和40％壓縮時硬度(e)。然后，使用ASKERSTM-536將測定的樣品依據(jù)JISK6400-4(2004)A法(恒定載荷法)進行750N恒定載荷反復壓縮。加壓體使用底面的邊緣部具有25±1mm的曲率半徑、直徑250±1mm的圓形且下表面平坦的物質(zhì)，載荷設(shè)為750N±20N、壓縮頻率設(shè)為每分鐘70±5次、壓縮次數(shù)設(shè)為8萬次、加壓至最大的750±20N的時間設(shè)為反復壓縮所需時間的25％以下。反復壓縮結(jié)束后，將試驗片在未施加力的狀態(tài)下放置10±0.5分鐘，使用島津制作所制的AUTOGRAPHAG-Xplus，以的加壓板成為樣品中心的方式配置樣品，樣品厚度將750N恒定載荷反復壓縮前的初始硬度計厚度作為零點，以速度100mm/分鐘進行1次預壓縮至初始硬度計厚度的75％，以相同速度使加壓板返回至零點后，在該狀態(tài)下放置4分鐘，經(jīng)過規(guī)定時間后，立即以速度100mm/分鐘進行壓縮至初始硬度計厚度的40％，將此時的載荷作為750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度(f)。由公式(f)/(e)×100算出750N恒定載荷反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率：單位％(n＝3的平均值)。(8)750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率將試樣切斷成40cm×40cm的尺寸，利用(5)中記載的方法測定初始硬度計厚度和65％壓縮時硬度(g)。然后，使用ASKERSTM-536、依據(jù)JISK6400-4(2004)A法(恒定載荷法)對測定的樣品進行750N恒定載荷反復壓縮。加壓體使用底面的邊緣部具有25±1mm的曲率半徑、直徑250±1mm的圓形且下表面平坦的物質(zhì)，載荷為750N±20N、壓縮頻率為每分鐘70±5次、壓縮次數(shù)為8萬次、加壓至最大的750±20N的時間設(shè)為反復壓縮所需時間的25％以下。反復壓縮結(jié)束后，將試驗片在未施加力的狀態(tài)下放置10±0.5分鐘，使用島津制作所制的AUTOGRAPHAG-Xplus，以的加壓板成為樣品中心的方式配置樣品，樣品厚度將750N恒定載荷反復壓縮前的初始硬度計厚度作為零點，以速度100mm/分鐘進行1次預壓縮至初始硬度計厚度的75％，以相同速度使加壓板返回至零點后，在該狀態(tài)下放置4分鐘，經(jīng)過規(guī)定時間后，立即以速度100mm/分鐘進行壓縮至初始硬度計厚度的40％，將此時的載荷作為750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度(h)。由公式(h)/(g)×100算出750N恒定載荷反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率：單位％(n＝3的平均值)。(9)壓縮撓曲系數(shù)將試樣切斷成40cm×40cm的尺寸，在20℃±2℃的環(huán)境下、以無載荷放置24小時后，使用處于20℃±2℃的環(huán)境下的島津制作所制的AUTOGRAPHAG-Xplus，依據(jù)ISO2439(2008)E法進行測量。以的加壓板成為樣品中心的方式配置樣品，測量載荷達到5N時的厚度，將其作為初始硬度計厚度。將此時的加壓板的位置作為零點，以速度100mm/分鐘進行1次預壓縮至初始硬度計厚度的75％，以相同速度使加壓板返回至零點后，在該狀態(tài)下放置4分鐘，經(jīng)過規(guī)定時間后，立即以速度100mm/分鐘進行壓縮至初始硬度計厚度的25％～65％，測量此時的載荷，分別作為25％壓縮時硬度(i)、65％壓縮時硬度(j)。由公式(j)/(i)算出壓縮撓曲系數(shù)(n＝3的平均值)。[聚酯系熱塑性彈性體的制造]作為聚酯系熱塑性彈性體，將對苯二甲酸二甲酯(DMT)和1,4-丁二醇(1,4-BD)與少量催化劑一起投入，通過常規(guī)方法進行酯交換后，添加聚四亞甲基二醇(PTMG)，一邊升溫減壓一邊使其縮聚，從而生成聚醚酯嵌段共聚彈性體，接著添加2％抗氧化劑并混煉后進行造粒，在50℃下真空干燥48小時，將所得的熱塑性彈性樹脂原料的配方示于表1。[表1][實施例1-1]在寬度方向1050mm、厚度方向的寬度為50mm的噴嘴有效面上，使孔徑1.0mm的孔口為孔間間距5mm的交錯排列，利用該噴嘴，將所得的熱塑性彈性樹脂A-1在紡絲溫度260℃下、以單孔噴出量為0.85g/分鐘的速度向噴嘴下方噴出，經(jīng)過氣氛溫度30℃的冷卻空間，不吹送冷卻風，在噴嘴面下方23cm處配置冷卻水，將寬度150cm的不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)(endlessnet)按照平行且開口寬度45mm間隔的一對牽引輸送網(wǎng)局部露出于水面上的方式配置，使該熔融狀態(tài)的噴出線狀體彎曲而形成環(huán)，使接觸部分熔接，并且形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，一邊用牽引輸送網(wǎng)夾著該熔融狀態(tài)的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的兩面，一邊以每分鐘0.8m的速度向冷卻水中牽引使其固化而將兩面平坦化，然后切斷成規(guī)定的尺寸，在110℃熱風中進行15分鐘干燥熱處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.53mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.48mm的線條形成，表觀密度為0.055g/cm3，表面平坦化后的厚度為45mm，70℃壓縮殘余應變?yōu)?.7％，25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.4％，750N反復壓縮后的40％壓縮時硬度保持率為62.3％，750N反復壓縮后的65％壓縮時硬度保持率為78.8％，壓縮撓曲系數(shù)為2.7。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例1-2]將孔口設(shè)為外徑2.0mm、內(nèi)徑1.6mm、且三重橋(triplebridge)的中空形成性截面，并使該孔口為孔間間距5mm的交錯排列，使用該噴嘴，將紡絲溫度設(shè)為260℃、單孔噴出量設(shè)為1.8/分鐘、氣氛溫度設(shè)為40℃、冷卻風溫度設(shè)為100℃、冷卻風速度設(shè)為每秒0.2m、牽引速度設(shè)為1.5m/分鐘、噴嘴面-冷卻水距離設(shè)為28cm，除此以外，與實施例1同樣操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.57mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.50mm的線條形成，表觀密度為0.059g/cm3，表面平坦化后的厚度為45mm，70℃壓縮殘余應變?yōu)?3.1％，25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.7％，750N反復壓縮后的40％硬度保持率為73.4％，750N反復壓縮后的65％硬度保持率為82.0％，壓縮撓曲系數(shù)為3.0。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例1-3]將熱塑性彈性樹脂設(shè)為A-2、紡絲溫度設(shè)為240℃、冷卻風溫度設(shè)為80℃、冷卻風速度設(shè)為每秒0.1m、牽引速度設(shè)為1.6m/分鐘、噴嘴面-冷卻水距離設(shè)為25cm，除此以外，與實施例2同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.65mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.57mm的線條形成，表觀密度為0.055g/cm3，表面平坦化后的厚度為45mm、70℃壓縮殘余應變?yōu)?0.8％、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.9％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為71.0％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為87.7％、壓縮撓曲系數(shù)為3.8。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例1-4]將熱塑性彈性樹脂設(shè)為A-3、紡絲溫度設(shè)為240℃、氣氛溫度設(shè)為20℃、冷卻風溫度設(shè)為80℃、冷卻風速度設(shè)為每秒0.1m、牽引速度設(shè)為1.2m/分鐘、噴嘴面-冷卻水距離設(shè)為30cm、輸送網(wǎng)的開口寬度設(shè)為40mm，除此以外，與實施例2同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.80mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.75mm的線條形成，表觀密度為0.054g/cm3、表面平坦化后的厚度為40mm、70℃壓縮殘余應變?yōu)?2.2％、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.8％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為65.5％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為73.3％、壓縮撓曲系數(shù)為3.7。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例1-1]將熱塑性彈性樹脂設(shè)為A-1、紡絲溫度設(shè)為230℃、單孔噴出量設(shè)為1.1g/分鐘、氣氛溫度設(shè)為50℃、不吹送冷卻風、牽引速度設(shè)為1.2m/分鐘、噴嘴面-冷卻水距離設(shè)為26cm、輸送網(wǎng)的開口寬度設(shè)為40mm，除此以外，與實施例2同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為1.00mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.96mm的線條形成，表觀密度為0.041g/cm3、表面平坦化后的厚度為40mm、70℃壓縮殘余應變?yōu)?2.8％、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.1％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為54.0％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為68.2％、壓縮撓曲系數(shù)為2.3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例1-2]將熱塑性彈性樹脂設(shè)為A-2、紡絲溫度設(shè)為210℃、單孔噴出量設(shè)為0.8g/分鐘、氣氛溫度設(shè)為40℃、不吹送冷卻風、牽引速度設(shè)為0.8m/分鐘、噴嘴面-冷卻水距離設(shè)為25cm、輸送網(wǎng)的開口寬度設(shè)為40mm，除此以外，與實施例1同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.44mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.43mm的線條形成，表觀密度為0.055g/cm3、表面平坦化后的厚度為40mm、70℃壓縮殘余應變?yōu)?8.6％、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.1％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為53.3％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為63.1％、壓縮撓曲系數(shù)為2.4。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例1-3]在寬度方向500mm、厚度方向的寬度為50mm的噴嘴有效面上，在厚度方向?qū)⒌?列至第8列的孔口孔徑設(shè)為1.0mm、厚度方向的孔間間距設(shè)為5mm、寬度方向的孔間間距設(shè)為10mm，將第9列至第11列的孔口孔徑設(shè)為0.7mm、厚度方向的孔間間距設(shè)為5mm、寬度方向的孔間間距設(shè)為2.5mm，使用該噴嘴，將熱塑性彈性樹脂設(shè)為A-3、紡絲溫度設(shè)為210℃、單孔噴出量設(shè)為1.0g/分鐘、氣氛溫度設(shè)為40℃、不吹送冷卻風、牽引速度設(shè)為1.0m/分鐘、噴嘴面-冷卻水距離設(shè)為20cm、輸送網(wǎng)的開口寬度設(shè)為40mm，除此以外，與實施例2同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由熱塑性彈性樹脂形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為1.04mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.51mm的線條形成，表觀密度為0.050g/cm3、表面平坦化后的厚度為40mm、70℃壓縮殘余應變?yōu)?0.4％、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.0％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為53.9％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為64.8％、壓縮撓曲系數(shù)為2.9。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[表2][聚烯烴系熱塑性彈性體的制造]使用己烷作為溶劑，使用茂金屬化合物作為催化劑，利用公知的方法使乙烯與1-己烯聚合而形成乙烯·α-烯烴共聚物，接著添加2％抗氧化劑并混煉后進行造粒，得到聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)。所得的聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)的比重為0.919g/cm3、熔點為110℃。使用己烷作為溶劑，使用茂金屬化合物作為催化劑，利用公知的方法使乙烯與丙烯聚合而形成乙烯·α-烯烴共聚物，接著添加2％抗氧化劑并混煉后進行造粒，得到聚烯烴系熱塑性彈性體(B-2)。所得的聚烯烴系熱塑性彈性體(B-2)的比重為0.887g/cm3、熔點為155℃。[實施例2-1]在寬度方向1050mm、厚度方向的寬度為60mm的噴嘴有效面上，使孔徑0.8mm的孔口為孔間間距5mm的交錯排列，利用該噴嘴，將所得的聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)在紡絲溫度200℃下，以單孔噴出量1.0g/分鐘的速度向噴嘴下方噴出，經(jīng)過氣氛溫度20℃的冷卻空間，不吹送冷卻風，在噴嘴面下方22cm處配置冷卻水，將寬度150cm的不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)按照平行且開口寬度45mm間隔的一對牽引輸送網(wǎng)局部露出于水面上的方式配置，使該熔融狀態(tài)的噴出線狀體彎曲而形成環(huán)，使接觸部分熔接，并且形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，一邊用牽引輸送網(wǎng)夾著該熔融狀態(tài)的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的兩面，一邊以每分鐘0.9m的速度向冷卻水中牽引使其固化而將兩面平坦化，然后切斷成規(guī)定的尺寸，在70℃熱風中進行15分鐘干燥熱處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.52mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.48mm的實心截面形狀的線條形成，表觀密度為0.061g/cm3、表面平坦化后的厚度為46mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.0％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為61.2％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為74.2％、壓縮撓曲系數(shù)為3.0。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例2-2]在寬度方向1050mm、厚度方向的寬度為60mm的噴嘴有效面上，將孔口的形狀設(shè)為外徑2mm、內(nèi)徑1.6mm、且三重橋的中空形成性截面，并使孔口為孔間間距5mm的交錯排列，利用該噴嘴，將聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)在紡絲溫度210℃下、以單孔噴出量為1.5g/分鐘的速度向噴嘴下方噴出，經(jīng)過氣氛溫度20℃的冷卻空間，以冷卻風溫度為50℃、冷卻風速度為每秒0.2m吹送冷卻風，在噴嘴面下方30cm處配置冷卻水，將寬度150cm的不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)按照平行且開口寬度45mm間隔的一對牽引輸送網(wǎng)局部露出于水面上的方式配置，使該熔融狀態(tài)的噴出線狀體彎曲而形成環(huán)，使接觸部分熔接，并且形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，一邊用牽引輸送網(wǎng)夾著該熔融狀態(tài)的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的兩面，一邊以每分鐘1.6m的速度向冷卻水中牽引使其固化并將兩面平坦化，然后切斷成規(guī)定的尺寸，利用70℃熱風進行15分鐘干燥熱處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為25％、表層部的纖維直徑為0.71mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.65mm的線條形成，表觀密度為0.053g/cm3、表面平坦化后的厚度為46mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.0％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為66.4％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為79.1％、壓縮撓曲系數(shù)為3.1。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例2-3]將冷卻空間的氣氛溫度設(shè)為15℃、將環(huán)形網(wǎng)的開口寬度設(shè)為40mm間隔，除此以外，以與實施例2-2相同的方法進行處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體(B-1)形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為25％、表層部的纖維直徑為0.76mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.68mm的線條形成，表觀密度為0.060g/cm3、表面平坦化后的厚度為41mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.9％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為70.2％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為80.1％、壓縮撓曲系數(shù)為3.0。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例2-4]使用聚烯烴系熱塑性彈性體(B-2)，將紡絲溫度設(shè)為230℃，除此以外，以與實施例2-3相同的方法進行處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體(B-2)形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為22％、表層部的纖維直徑為0.69mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.60mm的線條形成，表觀密度為0.060g/cm3、表面平坦化后的厚度為41mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.1％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為72.1％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為81.4％、壓縮撓曲系數(shù)為3.0。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例2-1]將紡絲溫度設(shè)為190℃、不設(shè)置冷卻空間、將不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)的開口寬度設(shè)為50mm，除此以外，與實施例2-1同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.51mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.49mm的實心截面形狀的線條形成，表觀密度為0.056g/cm3、表面平坦化后的厚度為50mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.9％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為51.6％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為67.6％、壓縮撓曲系數(shù)為2.9。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性稍差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例2-2]將紡絲溫度設(shè)為190℃、不設(shè)置冷卻空間、不吹送冷卻風、將不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)的開口寬度設(shè)為50mm，除此以外，與實施例2-2同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為24％、表層部的纖維直徑為0.70mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.68mm的線條形成，表觀密度為0.048g/cm3、表面平坦化后的厚度為50mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?1.3％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為53.1％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為68.9％、壓縮撓曲系數(shù)為2.4，是差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。所得的緩沖物不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性稍差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例2-3]使用聚烯烴系熱塑性彈性體(B-2)，除此以外，以與比較例2-2相同的方法進行處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由聚烯烴系熱塑性彈性體(B-2)形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表3。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為23％、表層部的纖維直徑為0.71mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.70mm的線條形成，表觀密度為0.048g/cm3、表面平坦化后的厚度為50mm、25％壓縮時硬度為40％壓縮時硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?2.1％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為52.3％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為68.2％、壓縮撓曲系數(shù)為3.1。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[表3][乙烯-乙酸乙烯酯共聚物的制造]乙烯-乙酸乙烯酯共聚物如下得到：利用公知的方法使乙烯與乙酸乙烯酯進行自由基共聚，制成乙烯-乙酸乙烯酯共聚物，接著添加2％抗氧化劑并混煉后進行造粒而得到的。改變聚合時的乙酸乙烯酯的比率，得到乙酸乙烯酯含有率為10％的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1和乙酸乙烯酯含有率為20％的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-2。乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1的乙酸乙烯酯的含有率為10％、比重為0.929、熔點為95℃，乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-2的乙酸乙烯酯的含有率為20％、比重為0.941、熔點為85℃。將所得的聚合物的特性示于表4。[表4][實施例3-1]在寬度方向1050mm、厚度方向的寬度為60mm的噴嘴有效面上，使孔徑0.8mm的孔口為孔間間距5mm的交錯排列，利用該噴嘴，將所得的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1在紡絲溫度190℃下、以單孔噴出量1.0g/分鐘的速度向噴嘴下方噴出，經(jīng)過氣氛溫度20℃的冷卻空間，在噴嘴面下方22cm處配置冷卻水，將寬度150cm的不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)按照平行且開口寬度45mm間隔的一對牽引輸送網(wǎng)局部露出于水面上的方式配置，使該熔融狀態(tài)的噴出線狀體彎曲而形成環(huán)，使接觸部分熔接，并且形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，一邊用牽引輸送網(wǎng)夾著該熔融狀態(tài)的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的兩面，一邊以每分鐘0.8m的速度向冷卻水中牽引使其固化，將兩面平坦化后，切斷成規(guī)定的尺寸，利用70℃熱風進行15分鐘干燥熱處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由乙烯-乙酸乙烯酯共聚物形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表5。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.51mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.47mm的實心截面形狀的線條形成，表觀密度為0.068g/cm3、表面平坦化后的厚度為46mm、25％壓縮時硬度為40％硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.2％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為56.1％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為72.1％、壓縮撓曲系數(shù)為3.1。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例3-2]使用乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-2，除此以外，以與實施例3-1相同的方法進行處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-2形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表5。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.50mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.47mm的實心截面形狀的線條形成，表觀密度為0.068g/cm3、表面平坦化后的厚度為46mm、25％壓縮時硬度為40％硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.3％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為61.1％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為74.5％、壓縮撓曲系數(shù)為3.2。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例3-3]在寬度方向1050mm、厚度方向的寬度為60mm的噴嘴有效面上，將孔口的形狀設(shè)為外徑2mm、內(nèi)徑1.6mm、且三重橋的中空形成性截面，并使孔口為孔間間距5mm的交錯排列，利用該噴嘴，將所得的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1在紡絲溫度200℃下、以單孔噴出量1.6g/分鐘的速度向噴嘴下方噴出，經(jīng)過氣氛溫度20℃的冷卻空間，以冷卻風溫度為40℃、冷卻風速度為每秒0.2m吹送冷卻風，在噴嘴面下方30cm處配置冷卻水，將寬度150cm的不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)按照平行且開口寬度45mm間隔的一對牽引輸送網(wǎng)局部露出于水面上的方式配置，使該熔融狀態(tài)的噴出線狀體彎曲而形成環(huán)，使接觸部分熔接，并且形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，一邊用牽引輸送網(wǎng)夾著該熔融狀態(tài)的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的兩面，一邊以每分鐘1.6m的速度向冷卻水中牽引使其固化，將兩面平坦化后，切斷成規(guī)定的尺寸，利用70℃熱風進行15分鐘干燥熱處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表5。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為26％、表層部的纖維直徑為0.72mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.66mm的線條形成，表觀密度為0.057g/cm3、表面平坦化后的厚度為46mm、25％壓縮時硬度為40％硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.1％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為65.0％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為75.5％、壓縮撓曲系數(shù)為3.1。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[實施例3-4]將冷卻空間的氣氛溫度設(shè)為15℃、將環(huán)形網(wǎng)的開口寬度設(shè)為40mm間隔，除此以外，以與實施例3-3相同的方法進行處理，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表5。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為26％、表層部的纖維直徑為0.75mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.67mm的線條形成，表觀密度為0.064g/cm3、表面平坦化后的厚度為41mm、25％壓縮時硬度為40％硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.1％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為70.1％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為80.2％、壓縮撓曲系數(shù)為3.0。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性優(yōu)異的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例3-1]將紡絲溫度設(shè)為180℃、不設(shè)置冷卻空間、將不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)的開口寬度設(shè)為50mm，除此以外，與實施例3-1同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表5。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由表層部的纖維直徑為0.50mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.49mm的實心截面形狀的線條形成，表觀密度為0.062g/cm3、表面平坦化后的厚度為50mm、25％壓縮時硬度為40％硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?.0％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為47.1％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為59.3％、壓縮撓曲系數(shù)為3.0。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性稍差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[比較例3-2]將紡絲溫度設(shè)為190℃、不設(shè)置冷卻空間、不吹送冷卻風、將不銹鋼制的環(huán)形網(wǎng)的開口寬度設(shè)為50mm，除此以外，與實施例3-3同樣地操作，得到網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。將所得的由乙烯-乙酸乙烯酯共聚物C-1形成的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體的特性示于表5。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體如下：由截面形狀為中空截面形狀且中空率為25％、表層部的纖維直徑為0.70mm、內(nèi)層部的纖維直徑為0.68mm的線條形成，表觀密度為0.052g/cm3、表面平坦化后的厚度為50mm、25％壓縮時硬度為40％硬度為65％壓縮時硬度為750N反復壓縮殘余應變?yōu)?3.4％、750N反復壓縮后的40％硬度保持率為42.0％、750N反復壓縮后的65％硬度保持率為55.1％、壓縮撓曲系數(shù)為2.4。所得的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體不滿足本發(fā)明的特征，為反復壓縮耐久性稍差的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體。[表5]產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體在不損害網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體以往具有的舒適的乘坐感覺、通氣性的情況下，改善了以往產(chǎn)品的問題即750N恒定載荷反復壓縮后的耐久性，能夠提供長期使用后的厚度降低少、硬度降低少的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)體，其適合于辦公椅、家具、沙發(fā)、床等寢具、電車/汽車/兩輪車、兒童座椅、嬰兒車等車輛用座椅等中使用的緩沖材料、地毯、防止碰撞或被夾住的構(gòu)件等沖擊吸收用墊等，因此對產(chǎn)業(yè)界的貢獻大。