專利名稱：：高孔隙的耐熱沖擊性的陶瓷結構的制作方法髙孔隙的耐熱沖擊性的陶瓷結構相關申請相關發(fā)明本申請要求2006年8月29日提交的標題為"耐熱沖擊性陶瓷結構"的美國臨時專利申請60/840，767的優(yōu)先權和權益，該專利申請的內容通過參考結合于此。
背景技術：
：本發(fā)明涉及耐熱沖擊的陶瓷，更具體地，涉及陶瓷蜂窩體結構如具有高耐熱沖擊性的陶瓷催化劑載體或微粒過濾器，可用于例如在熱量方面有過分要求的應用如機動車輛的廢氣催化劑載體和煙炱過濾器。壁流式柴油機微粒過濾器(DPF)和陶瓷催化劑載體一般包含具有高幾何表面積的薄壁陶瓷蜂窩體結構，在某些情況下，具有供良好流體過濾的大量互連孔隙。陶瓷過濾器必須特別具有應對加工的高機械強度和操作時優(yōu)良的耐熱沖擊性。陶瓷復合體的耐熱沖擊性(TSR)與斷裂時應力(如按斷裂強度MOR或斷裂模量給出)、彈性模量(E)和斷裂應變關聯(lián)，即耐熱沖擊性是熱膨脹系數(shù)(a)和熱梯度(AT)的乘積，如下式所示,扁通常試圖獲得極低的熱膨脹系數(shù)，或者通過降低高溫使用時的熱梯度的方法來實現(xiàn)高水平的耐熱沖擊性。但是，由以上表示式可以知道，使用具有足夠高強度和足夠低的體積彈性模量(bulkelasticmodulus)(即提高的應變耐受)的材料能為某些應用提供足夠的耐熱沖擊性。已知堇青石具有低的熱膨脹系數(shù)，高耐熔度，孔隙率控制，以及在排放控制器件如催化劑載體和柴油機微粒過濾器的應用中的易處理性。有利地，目前制造的大多數(shù)堇青石蜂窩體達到的體積熱膨脹系數(shù)低于由堇青石的結晶性質所預測的體積熱膨脹系數(shù)，原因是堇青石蜂窩體內的晶體取向以及在堇青石材料中存在微裂紋。微裂紋可能是在燒制工藝的冷卻步驟期間取向的堇青石晶體(區(qū)域結構domain)5各向異性熱膨脹產(chǎn)生的應力所致。在后來加熱期間，當微裂紋空隙起伸縮縫作用時降低了堇青石的熱膨脹，使得體積熱膨脹系數(shù)低于沒有微裂紋的堇青石體。冷卻時，裂紋以可逆的過程再打開。微裂紋在許多應用中可能對耐熱沖擊性有益，但是還伴隨有一些缺點。一個缺點是因存在微裂紋而使陶瓷體的強度下降。另一個缺點是體積熱膨脹系數(shù)對使用期間改變微裂紋閉合和再打開的方式的過程敏感。微裂紋作用于熱膨脹系數(shù)的一種方式可能受到進入裂紋的外來物質的阻止。發(fā)現(xiàn)催化劑修補基面涂料，微粒如存在于柴油發(fā)動機廢氣中的煙炱，燃料中存在的無機組分形成的殘余灰份和內燃機的廢氣流都可能被引入陶瓷過濾器或催化劑載體的敞開的微裂紋中。這些外來物質可在陶瓷的微裂紋中作為柱形物和/或楔形物，減少或消除那些裂紋，結果降低結構體的體積熱膨脹和彈性模量。最終結果是降低耐熱沖擊性。因為這些柱形物作用，如果能夠研制在沒有微裂紋時具有高耐熱沖擊性的陶瓷復合體，可以認為是DPF和催化劑載體應用領域的一大進步。發(fā)明概述根據(jù)本發(fā)明，提供一種陶瓷復合體，該陶瓷復合體包含晶體陶瓷材料的第一主相和能有效改進該復合體性質的材料的第二次相，使得陶瓷復合體保持高的斷裂強度模量以及對熱沖擊損害的高耐受性。與沒有第二相材料的陶瓷復合體相比，第二相或次相材料通過提高復合體在升高溫度下的應變耐受而為復合體提供更高的耐熱沖擊性。因此，次相材料使得復合體更能適應高溫，因而降低在快速加熱或冷卻引起的熱梯度存在下產(chǎn)生的應力。根據(jù)本發(fā)明的實施方式，復合陶瓷蜂窩體包含具有相對良好的耐熱沖擊性的基本無微裂紋的第一陶瓷相，以及至少能使復合陶瓷在600-110(TC溫度范圍的彈性模量與其室溫彈性模量值相比下降的材料的第二次相，該蜂窩體的總孔隙率(%P)為%P245%。在第二實施方式中，復合陶瓷蜂窩體主要包含由微裂紋的陶瓷組成的具有相對良好耐熱沖擊性的陶瓷相，以及設置在第一陶瓷相的晶粒邊界的材料的第二次相，第二次相能使復合陶瓷在600-110(TC溫度范圍的彈性模量與其室溫彈性模量值相比下降，該結構體的總孔隙率(y。p)為％P245%。在又一個實施方式中，公開一種具有高耐熱沖擊性的陶瓷蜂窩體結構，該結構包含兩個或更多個組成相，其中，主組成相是有微裂紋或基本無微裂紋的陶瓷，次組成相之一能使該結構在600-110(TC溫度范圍的彈性模量與其室溫彈性模量值相比下降。為蜂窩體結構提供增加的耐熱沖擊性的次組成相可以是主要分布在主組成相的晶粒邊界的玻璃態(tài)相，或者可以是提高結構的高溫適應性或應變耐受的玻璃-陶瓷或陶瓷相，結構的總孔隙率^P)為％P245%。根據(jù)本發(fā)明還提供具有高耐熱沖擊性的陶瓷蜂窩體壁流式微粒過濾器或流通式蜂窩體陶瓷催化劑載體，所述陶瓷蜂窩體壁流式微粒過濾器或流通式蜂窩體陶瓷催化劑載體包含具有兩個或更多個組成相的陶瓷蜂窩體結構，其中，提供的次組成相能使該結構在600-110(TC溫度范圍的彈性模量與其室溫值相比下降。該蜂窩體結構的總孔隙率可為％P》45%，或者例如％P250%。還提供了流通式陶瓷蜂窩體催化劑載體，該載體具有微裂紋結構，該結構中的微裂紋填充有玻璃狀的第二相，該第二相能使結構在600-1IO(TC的彈性模量與室溫值相比下降。本發(fā)明還包括制造如本文中所述的陶瓷蜂窩體結構的方法。制造陶瓷蜂窩體結構的方法包括以下步驟形成陶瓷批料混合物，該批料混合物包含液體載劑、用于晶體陶瓷相的主批料組分，以及用于玻璃、玻璃-陶瓷或者陶瓷相的次批料組分，所述玻璃、玻璃-陶瓷或者陶瓷相的彈性模量小于晶體陶瓷在600-110(TC的彈性模量；將該陶瓷批料混合物成形為蜂窩體結構；干燥蜂窩體結構；并燒制該蜂窩體結構，所述燒制后的結構包含第一陶瓷主相和第二次相，該第二次相用于降低蜂窩體結構在升高溫度的彈性模量。燒制后的結構的總孔隙率(%。為％P>45%。此外，該蜂窩體結構的熱膨脹系數(shù)(CTE)為CTE《16.0x1(T廣C。附圖簡要說明參見以下附圖進一步描述本發(fā)明，其中圖1是本發(fā)明的低微開裂的堇青石實施方式在加熱和冷卻期間彈性模量(Mpsi)與溫度rc)的關系圖。發(fā)明詳述本發(fā)明的一個重要方面是選擇的陶瓷復合材料在要求特別高的耐熱沖擊性的陶瓷蜂窩體過濾器和催化劑載體的應用中的成功應用。這些陶瓷復合材料包括用于以下應用的蜂窩體柴油機微粒過濾器(DPF)，催化柴油機微粒過濾器和位于發(fā)動機廢氣處理系統(tǒng)的快速溫度變化點的流通式陶瓷蜂窩體催化劑載體。本發(fā)明對這些應用有效的陶瓷復合材料包含至少兩個可辨認的陶瓷或玻璃態(tài)相，這兩個相組合提供具有改進的斷裂強度模量以及改進的熱性質的陶瓷復合體。所述復合體的第一相是其主組成相，即陶瓷主相，該相是中等或低熱膨脹的晶體陶瓷相。第二相或次相可以是晶體陶瓷相或玻璃態(tài)陶瓷相，但是在晶體陶瓷相或玻璃態(tài)陶瓷相的任一情況中，必須具有能使復合材料在600-110(TC高溫范圍的彈性模量與其室溫(25'C)值相比下降的基本性質。具體地，與材料的室溫(25'C)值相比，彈性模量的下降在900。C至少為5呢。也就是說，E歐/E室溫小于1.00，或者甚至小于O.95。復合材料的第一陶瓷相或陶瓷主相一般是具有良好的固有耐熱沖擊性的相，并且占陶瓷復合材料或由其構造的蜂窩體的重量的約80-98%。主相優(yōu)選是堇青石，但具有適當良好的耐熱沖擊性和耐熔度的其他晶體陶瓷(例如多鋁紅柱石，碳化硅和鋯石)也可以用作主相的重要組分。當使用堇青石作為主相時，優(yōu)選基本上無微裂紋的堇青石。在將復合陶瓷構造成具有高孔隙率的負載催化劑或未催化的陶瓷壁流式DPF時特別要求無微裂紋，因為高孔隙率的陶瓷的機械強度是非常重要的。當復合陶瓷用于制造發(fā)動機廢氣處理應用的流通式陶瓷催化劑載體結構時，較低孔隙率是合適的，不要求顆粒捕集，因此無微裂紋也非關鍵。復合陶瓷的第二相或次相可由在約600-IIO(TC溫度范圍表現(xiàn)出顯著降低的彈性模量的玻璃或陶瓷材料構成,600-110(TC的溫度范圍是在使用該蜂窩體的排放控制器件中很可能發(fā)生對陶瓷蜂窩體結構的熱沖擊損害的溫度范圍。在一些優(yōu)選的本發(fā)明實施方式中，次相由在上述溫度范圍能軟化至粘度約為106-1013泊的玻璃相組成。含堿金屬、堿土金屬和氧化鋁的硼硅酸鹽玻璃是適合形成第二相的示例玻璃相。更廣義地，第二相可以由選自下組的硅酸鹽玻璃形成含堿金屬和/或堿土金屬的硼硅酸鹽、鋁硅酸鹽、和硼鋁硅酸鹽玻璃。這些實施方式中的玻璃次相最普遍地位于主相的晶粒邊界，這種相分布對降低整體復合陶瓷體的彈性模量同時在升高溫度保持高強度是最有效的。對于第二相是在升高溫度具有顯著降低的彈性模量(S卩，彈性模量低于在此溫度的主陶瓷相的彈性模量)的晶體陶瓷相或玻璃-陶瓷相的情況，要求第二相材料是能與第一相達到熱動態(tài)平衡的材料。此外，如具有玻璃次相的情況，玻璃-陶瓷或陶瓷次相優(yōu)選位于第一相的晶粒邊界，以具有最理想的效果。陶瓷次相材料的一個示例是金云母，一種天然或合成形成的云母結構的片狀鋁硅酸鹽，能為這種應用提供良好的熱性質、化學性質和機械性質。另外的平衡玻璃次相或陶瓷次相可任選存在于這些陶瓷復合材料中，但是這些次相對本發(fā)明而言是附帶的。在堇青石構成復合陶瓷的主相的示例結構中，尖晶石或多鋁紅柱石之類的物質可作為散布在材料主相中的次相附帶存在。但是，這種附帶相對最終蜂窩體結構的性質一般不具有顯著的作用。制造本發(fā)明的復合陶瓷體的常規(guī)方法包括將用于第一相和第二相的組分與以下組分混合液體載劑如水，任選包括改進制成的增塑批料混合物的加工性質時所需的常規(guī)粘結劑、成孔劑和潤滑劑。然后將制成的批料混合物擠出或者成形為蜂窩體形狀，按保持形狀的要求進行干燥，最后燒制產(chǎn)生最終的復合陶瓷蜂窩體結構。為制備由堇青石構成主相的復合物，依據(jù)是否允許在復合物的主相中存在微裂紋，使用兩種方法的任一種。對微裂紋體，使用如滑石、粘土和氧化鋁的陶瓷前體，其比例使該前體在燒制后能有效形成堇青石晶體主相。為制備無微裂紋的堇青石結構，使用散裝的堇青石粉末或所述堇青石前體的混合物作為增塑批料混合物中的原料，所述堇青石前體的混合物中包含少量添加的堇青石粉末作為燒制時快速形成堇青石的核化晶種(nucleationseed)。概括而言，對無微裂紋的產(chǎn)品，可以批料全部主相組分的0.1-100重量％的比例包含晶體堇青石作為批料原料?？梢圆捎门c上面用于堇青石陶瓷的那些方式類似的方式，由陶瓷起始原料如多鋁紅柱石，SiC和鋯石制備非堇青石的陶瓷蜂窩體結構。同樣，可以使用一定比例的陶瓷前體，在燒制時有效形成所需的陶瓷主相，或者可以將主相材料的粉末直接加入批料中。當復合物的第二次相是玻璃態(tài)相時，存在兩種選擇?？梢栽谂匣旌衔镏屑尤胄纬刹ＡУ难趸铮酝ㄟ^蜂窩體燒制期間的各種反應形成選擇的玻璃相?；蛘撸ＡB(tài)相材料可以事先進行熔化和加工，例如通過常規(guī)制備所需玻璃的玻璃料，并將該玻璃料研碎至適當粒度的粉末。在用于這些復合物的玻璃態(tài)次相中的優(yōu)選材料是對于溫度變化顯示相對平坦粘度的高應變點玻璃(g卩，在相對寬溫度范圍顯示相對高粘度的玻璃)。由于希望玻璃次相位于晶體主相的晶粒邊界，玻璃材料應均勻分布在整個復合物的第一相陶瓷材料中。對高粘度玻璃，最好通過在批料混合期間將玻璃粉末完全分散在主相陶瓷9材料中來實現(xiàn)?；蛘撸诓ＡУ慕M成能夠使玻璃在冷卻后相分離成為在熱沖擊范圍具有低彈性模量的良好分布的粘性玻璃相以及能在冷卻時結晶為穩(wěn)定材料的流體次相時，可以使用在復合物燒制溫度下為流體的玻璃。本發(fā)明的實施還設想了主相陶瓷材料的使用，其中主相原料在燒制期間可能發(fā)生一定程度的分解，成為玻璃次相。容易發(fā)生這種分解的玻璃次相材料包括含堿金屬和/或堿土金屬的硼硅酸鹽玻璃、鋁硅酸鹽玻璃和硼鋁硅酸鹽玻璃。這些玻璃的具體例子包括CorningCodes7761，1723和1720玻璃。二氧化硅含量在77-85X范圍的純(Straight)的硼硅酸鹽玻璃也可發(fā)生這種分解。本發(fā)明的一些實施例示于下面表1中。表1:比較例組合物和本發(fā)明組合物<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>這些實施方式中，無機批料由以下組分構成氧化鎂形成源如滑石和/或高嶺土，氧化鋁形成源如氧化鋁、水解氧化鋁或者甚至它們的組合，以及二氧化硅形成源如二氧化硅，將這些組分與作為成核劑的粉碎的硼硅酸鹽玻璃粉末(-IOO目)，或者1重量％燒制的堇青石晶種(-200目)混合。加入成孔劑如石墨成孔劑，以及加工助劑如甲基纖維素、硬脂酸鈉，以及水。將該混合物捏合并且形成增塑批料，然后，將該批料通過擠出模頭擠出。在這些實施例中，形成200/12生坯蜂窩體結構，但是應承認可以形成10-1200cpsi和0.001-0.030英寸壁厚的任意合適的結構。生坯蜂窩體制品包含許多形成多個軸向延伸孔道的互連壁。適當干燥(如通過介電干燥或微波干燥)后，對蜂窩體制品進行燒制。合適的燒制方案包括斜立(ramping)在1400-1425。C之間的固定裝置中保持5-20小時，甚至例如8-12小時，形成具有堇青石主要晶體相的基本無微裂紋的陶瓷蜂窩體。形成的示例蜂窩體制品的燒制后的性質示于下面表2。表2-本發(fā)明的實施例的性質<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>如應理解的，通過本發(fā)明的示例實施方式可以實現(xiàn)在至少一個方向上從室溫至800°C的熱膨脹系數(shù)(CTE)小于16.0x10-7°C，或者甚至小于15.0x10-V。C。I比值差定義為AI=IT-IA，AIS0.1是本發(fā)明的任意晶體取向的標志，其中Ia是袖向I比值，It是橫向I比值。此外，應理解批料中包含粉碎的玻璃以及形成第二相顯著提高了斷裂模量。特別是，添加5.0重量％或更多的玻璃提高M0R至大于900psi(在多孔樣品上在4-點彎曲試驗中測定)。添加10.0重量％或更多的玻璃提高MOR至大于或等于1000psi，大于或等于1250psi，或者甚至大于或等于1500psi?？商峁┦覝貞兡褪?MOR錢/E-模量室溫)大于0.06%，大于O.07%,大于O.08%,或者甚至大于O.09%。本發(fā)明示例實施方式進一步地的性質示于下面表3。表3-本發(fā)明實施例的性質，Cont.<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>本發(fā)明示例實施方式的其他性能和性質示于下面表4。表4-本發(fā)明實施例的性質，Cont.<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>如可理解的，按照本發(fā)明的實施方式可以實現(xiàn)總孔隙率(。/。P)為。/。P》45y。，％P246°/。，或者甚至。/oP^50。/q。此外，證實了45%^%《55%，或者甚至46%《％PS53%的范圍。此外，還證實10-20Mm的中值粒徑，使得負載煙炱的背壓損失降低并達到最大強度。可提供所謂"d-因子"(df)為dfS0.75，df《0.70，或者甚至df《0.50。在此df定義為df二(d"10)/d50，其中，ds。是中值粒徑，"是顆粒中10體積％具有更小粒徑的粒徑。此外，本發(fā)明證實有大于或等于97%，或者甚至大于或等于98%的堇青石相。此外，按照本發(fā)明，高溫時的E-模量小于室溫時的E-模量。堇青石-金云母-MAT(多鋁紅柱石鈦酸鋁)陶瓷或玻璃-陶瓷材料也可用于這些復合陶瓷中的次相材料。為了使用這些次相組分獲得最佳結果，首先制備具有某種相集合的玻璃-陶瓷粉末，該相集合包含45-70%堇青石、20-40%金云母和10-15%多鋁紅柱石+鈦酸鋁，然后，將該粉末與主相材料混合、增塑、成形并燒制成為最終復合陶瓷蜂窩體結構。金云母相因為其片狀硅酸鹽結構而提供低的彈性模量，還以在可機加工的氟金云母(fluorphlogopite)玻璃-陶瓷中觀察的方式提供高剛性。如上所示，與未改進的陶瓷主相材料相比本發(fā)明的陶瓷蜂窩體提高了耐熱沖擊性，歸功于由第二次相提供的彈性模量下降，特別是與高溫彈性模量(如600-110(TC的E-模量)相比室溫彈性模量(E-模量^)的下降。圖1示出實施例4的蜂窩體實施方式彈性模量的變化，其中，證實在600-110(TC之間的彈性模量與室溫(RT=23'C)時的值相比下降。實心圓代表加熱曲線而空心圓代表冷卻曲線。特別是，無滯后的現(xiàn)象標志了基本上無微裂紋的結構。特別是，按照本發(fā)明實施方式，對基本無微裂紋的陶瓷，E-模量^/E-模量9。。的比值可小于或等于1.00，或者甚至小于或等于0.95。類似地，E-模量s溫/E-模量n。。可小于或等于0.99，小于或等于0.95，或者甚至小于或等于0.94。實際上這種提高耐熱沖擊性的方法使得能夠使用在其未改進狀態(tài)下具有不能為陶瓷蜂窩體應用所接受的耐熱沖擊性但是具有所需的化學性質和機械性質的陶瓷材料。由于為適應特定操作要求和環(huán)境而進行的這些和其他的修改和變動對本領域技術人員而言是顯而易見的，因此本發(fā)明并未意圖受限于上面為了說明目的而選擇的具體實施例和實施方式，而是可以擴展到落在所附權利要求書范圍之內的所有變化和修改。權利要求1.一種復合陶瓷蜂窩體，該蜂窩體包含第一陶瓷相和能提高該復合陶瓷蜂窩體的耐熱沖擊性的第二相，其特征在于，所述第二相是次相，能使蜂窩體在600-1100℃溫度范圍的彈性模量與其室溫彈性模量(E-模量室溫)相比下降，該蜂窩體的總孔隙率(％P)為％P≥45％。2.如權利要求1所述的復合陶瓷蜂窩體，所述蜂窩體由陶瓷蜂窩體組成，其特征在于，第一陶瓷相是占蜂窩體80-98重量％的主相，并且該相基本無微裂紋。3.如權利要求1所述的復合陶瓷蜂窩體，其特征在于，第二相是優(yōu)選位于第一陶瓷相的晶粒邊界的玻璃態(tài)次相，在600-110(TC溫度范圍內第二相優(yōu)先于第一陶瓷相發(fā)生軟化。4.如權利要求1所述的復合陶瓷蜂窩體，其特征在于，第一陶瓷相由選自下組的陶瓷材料組成堇青石、多鋁紅柱石、SiC和鋯石。5.如權利要求3所述的復合陶瓷蜂窩體，其特征在于，第二相由選自下組的硅酸鹽玻璃形成含堿金屬和/或堿土金屬的硼硅酸鹽玻璃、鋁硅酸鹽玻璃和硼鋁硅酸鹽玻璃。6.如權利要求1所述的復合陶瓷蜂窩體，其特征在于，第二相是包含堇青石、金云母、多鋁紅柱石和鈦酸鋁的玻璃-陶瓷相。7.—種多孔蜂窩體陶瓷結構，該結構包含蜂窩體陶瓷結構，該結構具有基本無微裂紋的堇青石基質和能使該結構的900。C彈性模量(E-模量9。。)與其室溫彈性模量(E-模量室溫)相比下降的次相，該結構的總孔隙率(。/。P)為。/。P245%。8.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，所述次相由選自下組的硅酸鹽玻璃形成含堿金屬和/或堿土金屬的硼硅酸鹽玻璃、鋁硅酸鹽玻璃和硼鋁硅酸鹽玻璃。9.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，所述次相是包含堇青石、金云母、多鋁紅柱石和鈦酸鋁的玻璃-陶瓷相。10.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，E-模量9。。/E-模量室溫的比值小于或等于l.OO。11.如權利要求10所述的蜂窩體結構，其特征在于，E-模量9。。/E-模量室溫的比值小于或等于0.95。12.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，該蜂窩體結構還包括總孔隙率(y。P)為％P^46%。13.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，該蜂窩體結構還包括總孔隙率(。/。P)為45%2%P255%。14.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，該蜂窩體結構還包括總孔隙率ftp)為％P》50%。15.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，該蜂窩體結構還包括從室溫至800。C的熱膨脹系數(shù)(CTE)小于16.0x10—7。C。16.如權利要求7所述的蜂窩體結構，其特征在于，該蜂窩體結構還包括從室溫至80(TC的熱膨脹系數(shù)(CTE)小于15.0x10-7°C。17.—種制造陶瓷蜂窩體結構的方法，該方法包括以下步驟-形成陶瓷批料混合物，該混合物包含液體載劑、用于晶體陶瓷相的主批料組分，以及用于玻璃、玻璃-陶瓷或者陶瓷相的次批料組分，所述玻璃、玻璃-陶瓷或者陶瓷相在600-IIO(TC的彈性模量小于晶體陶瓷的彈性模量；將該陶瓷批料混合物成形為蜂窩體結構；干燥蜂窩體結構；和燒制該蜂窩體結構，所述燒制后的結構包含第一陶瓷主相和第二次相，該第二次相用于降低蜂窩體結構在升高溫度的彈性模量。18.如權利要求17所述的方法，其特征在于，用于晶體陶瓷相的主批料組分包括無機前體與次批料組分的混合物，無機前體主要由滑石、氧化鋁形成源、二氧化硅形成源和高嶺土組成，次批料組分包括能在蜂窩體結構燒制期間有效形成晶體陶瓷相的粉碎的玻璃。19.如權利要求17所述的方法，其特征在于，所述混合物在蜂窩體結構的燒制期間形成基本無微裂紋的晶體陶瓷相。20.如權利要求17所述的方法，其特征在于，次批料組分包括形成玻璃的氧化物的混合物。21.如權利要求17所述的方法，其特征在于，次批料組分選自下組的玻璃含堿金屬和/或堿土金屬的硼硅酸鹽玻璃、鋁硅酸鹽玻璃和硼鋁硅酸鹽玻璃。22.如權利要求17所述的方法，其特征在于，次批料組分包括硼硅酸鹽玻璃。23.如權利要求17所述的方法，其特征在于，該方法還包括燒制堇青石晶種。24.如權利要求17所述的方法，其特征在于，燒制后的結構包括總孔隙率ttP)為%P》45%。25.如權利要求17所述的方法，其特征在于，燒制后的結構包括:從室溫至800。C的熱膨脹系數(shù)(CTE)小于16.0x10—7°C。全文摘要提供一種用于壁流式柴油發(fā)動機廢氣過濾器或流通式陶瓷催化劑載體的耐熱沖擊性的陶瓷體，如多孔陶瓷蜂窩體結構，該陶瓷體可由復合陶瓷材料形成，所述陶瓷材料包含具有良好耐熱沖擊性的第一陶瓷主相和顯著降低該陶瓷材料在升高溫度時的彈性模量的第二次相材料。文檔編號C04B35/195GK101646632SQ200780032393公開日2010年2月10日申請日期2007年8月29日優(yōu)先權日2006年8月29日發(fā)明者D·M·比爾,G·H·比爾,M·J·穆塔格申請人:康寧股份有限公司