本發(fā)明具體涉及一種斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系及其設(shè)計(jì)方法，屬于土木工程中大跨度溫室空間結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

單層球面網(wǎng)殼外形美觀，網(wǎng)格形式多樣，被廣泛應(yīng)用于大跨度空間結(jié)構(gòu)的工程設(shè)計(jì)中。單層球面網(wǎng)殼最常見(jiàn)的網(wǎng)格形式主要有三角形和四邊形，從網(wǎng)殼耗材、采光等方面考慮，四邊形球面網(wǎng)殼優(yōu)于三角形，但是四邊形球面網(wǎng)殼剛度較低、穩(wěn)定性差。隨著跨度的增大，如何增強(qiáng)球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)面外剛度從而保證單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性成為設(shè)計(jì)的關(guān)鍵所在。國(guó)內(nèi)有關(guān)單層球面網(wǎng)殼穩(wěn)定性能的研究，已經(jīng)取得了豐碩的成果，但是有關(guān)在單層球面網(wǎng)殼面外布置拉桿的設(shè)計(jì)方案尚未出現(xiàn)，目前缺乏此類(lèi)結(jié)構(gòu)的工程實(shí)例。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

因此，針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的上述不足，本發(fā)明目的旨在提供一種斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系。

具體的，斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系，包括雙向網(wǎng)格型單層球面網(wǎng)殼，所述雙向網(wǎng)格型單層球面網(wǎng)殼內(nèi)網(wǎng)格對(duì)角處和/或網(wǎng)殼面外設(shè)置斜交拉桿。

進(jìn)一步的，所述斜交拉桿為預(yù)應(yīng)力拉桿，斜交拉桿采用20棒鋼。

本發(fā)明還公開(kāi)了上述斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系的設(shè)計(jì)方法，所述方法為：

建立網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)模型，設(shè)計(jì)斜交拉桿方案；

利用有限元軟件ansys開(kāi)展彈塑性全過(guò)程分析，分析拉桿布置形式及預(yù)應(yīng)力對(duì)球面溫室網(wǎng)殼極限荷載的影響，進(jìn)而驗(yàn)證并確定斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案。

進(jìn)一步的，所述方法中還包括失穩(wěn)模態(tài)及桿件塑性發(fā)展分布分析。

進(jìn)一步的，所述方法中還包括桿件塑性發(fā)展分布對(duì)網(wǎng)殼穩(wěn)定性影響分析，初始缺陷對(duì)極限荷載的影響分析荷載不對(duì)稱(chēng)分布對(duì)網(wǎng)殼穩(wěn)定性影響分析。

進(jìn)一步的，所述方法中穩(wěn)定性驗(yàn)算方法為塑性折減系數(shù)法，塑性折減系數(shù)用cp表示，按95％的保證率根據(jù)公式一求出折減系數(shù)，

本發(fā)明的有益效果在于：

綜上所述，本發(fā)明提供的斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系，為解決現(xiàn)有的雙向網(wǎng)格型單層球面網(wǎng)殼剛度低的問(wèn)題，提出了在網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)面內(nèi)和面外的布置方案，有效的增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的剛度，提高了結(jié)構(gòu)的承載能力。利用有限元軟件ansys，進(jìn)行了大規(guī)模參數(shù)分析，考察了拉桿布置形式及預(yù)應(yīng)力對(duì)大跨度單層球面溫室網(wǎng)殼極限荷載的影響。結(jié)果表明，矢跨比愈大，拉桿對(duì)提高溫室極限荷載的效果愈顯著，同樣隨著溫室跨度的增加，極限荷載增加幅度愈大。

面內(nèi)布置拉桿形式使結(jié)構(gòu)極限荷載平均提高了50％，面內(nèi)及面外布置拉桿形式使結(jié)構(gòu)極限荷載平均提高了58％。拉桿預(yù)應(yīng)力有效地增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)整體剛度，溫室跨度越大，矢跨比越小，預(yù)應(yīng)力效果愈明顯。在30kn預(yù)應(yīng)力作用下，30m、40m、50m跨度溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的極限荷載平均提高9％、25％、50％。拉桿式溫室網(wǎng)殼的極限荷載隨矢跨比的變化不受荷載分布形式差異的影響，都隨著矢跨比的增大呈現(xiàn)遞增的規(guī)律性變化，極限荷載平均增加幅度為20％，隨著跨度及相應(yīng)網(wǎng)格數(shù)的增加，極限荷載隨矢跨比變化的增加幅度略為明顯。

以往研究表明，由于材料非線(xiàn)性的影響大幅度降低了網(wǎng)殼的承載能力，影響了結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。本發(fā)明通過(guò)對(duì)每例溫室網(wǎng)殼都進(jìn)行了彈性、彈塑性全過(guò)程分析，考察材料非線(xiàn)性對(duì)此類(lèi)拉桿式溫室網(wǎng)殼體系的影響，得到的分析統(tǒng)計(jì)結(jié)果可以作為拉桿式球面溫室網(wǎng)殼在實(shí)際工程中該如何定量考慮材料非線(xiàn)性影響的依據(jù)。結(jié)果表明：和其他球面網(wǎng)殼不同，材料非線(xiàn)性對(duì)拉桿式單層溫室網(wǎng)殼極限荷載的影響不大，并且矢跨比越小，材料非線(xiàn)性的影響越小。

本發(fā)明在雙向網(wǎng)格面內(nèi)布置拉桿增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)面內(nèi)剛度，在網(wǎng)殼面外布置拉桿增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)面外剛度，同時(shí)對(duì)拉桿施加一定范圍的預(yù)應(yīng)力，大幅度提高了結(jié)構(gòu)的承載能力，使大跨度溫室結(jié)構(gòu)具備了透光好、耗材小、剛度大等優(yōu)點(diǎn)。

附圖說(shuō)明

圖1a、圖1b為n＝8時(shí)的拉桿式球面網(wǎng)殼示意圖。

圖2a、圖2b分別是30m、50m跨度單層球面網(wǎng)殼布桿前后的極限荷載示意圖；

圖3a、圖3b分別是n＝8，f/b＝1/7及n＝12，f/b＝1/6條件下跨度30m網(wǎng)殼在拉桿預(yù)應(yīng)力下的荷載-位移全過(guò)程曲線(xiàn)示意圖。

圖4為不同跨度的拉桿式單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)極限荷載隨矢跨比的變化示意圖。

圖5是缺陷為b/300不同跨度球面網(wǎng)殼的塑性折減系數(shù)分布示意圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明：

本發(fā)明包括斜交拉桿式單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系及其設(shè)計(jì)方法兩個(gè)技術(shù)方案，在本實(shí)施例中，通過(guò)設(shè)計(jì)過(guò)程的分析，驗(yàn)證本發(fā)明提供的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系的合理性及優(yōu)勢(shì)。

本實(shí)施例中針對(duì)雙向網(wǎng)格型單層球面網(wǎng)殼，考慮在網(wǎng)格對(duì)角處及網(wǎng)殼面外布置拉桿，開(kāi)發(fā)新型拉桿式單層球面網(wǎng)殼體系。利用有限元軟件ansys開(kāi)展系統(tǒng)的彈塑性全過(guò)程分析，通過(guò)布桿前后極限荷載的變化論證拉桿布置形式的有效性；通過(guò)失穩(wěn)模態(tài)、塑形發(fā)展分布等特征響應(yīng)，考察拉桿布置形式、拉桿預(yù)應(yīng)力、矢跨比、初始幾何缺陷和荷載不對(duì)稱(chēng)分布等因素對(duì)網(wǎng)殼極限荷載的影響。

結(jié)構(gòu)模型

本實(shí)施例采用面內(nèi)和面外兩種不同布桿形式來(lái)提高結(jié)構(gòu)整體剛度，形成拉桿式單層球面網(wǎng)殼體系。網(wǎng)殼跨度b分別取30m、40m、50m，對(duì)應(yīng)網(wǎng)格數(shù)分別為n＝8、10、12，支桿長(zhǎng)度取矢高的3/4，按常規(guī)設(shè)計(jì)，網(wǎng)殼桿件采用截面為f146×8.0(mm)圓鋼管，支桿和拉桿采用f20鋼棒，圖1a、圖1b為n＝8時(shí)的拉桿式球面網(wǎng)殼示意圖。

網(wǎng)殼邊緣所有節(jié)點(diǎn)在x、y、z三向施加位移約束，并考慮了3種矢跨比f(wàn)/b＝1/5、1/6、1/7，材料采用q235鋼材，e＝2.06e¹¹mpa，密度為7850kg/m³。荷載分布形式為滿(mǎn)跨均布和半跨均布兩種，給出了網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的活荷載不對(duì)稱(chēng)分布形式，考慮了活荷載p與恒荷載g的四種比例：p/g＝0、1/4、1/2、3/4。

網(wǎng)殼桿件截面共32個(gè)積分點(diǎn)，1-32數(shù)字為積分點(diǎn)個(gè)數(shù)，32表示全截面進(jìn)入塑性。拉桿(僅受拉)采用link180單元，具有塑性、大變形和大應(yīng)變等功能。本文將結(jié)構(gòu)的第1個(gè)臨界荷載值作為極限荷載，在大規(guī)模參數(shù)分析中均利用特征值缺陷模態(tài)法將結(jié)構(gòu)的最低階特征屈曲模態(tài)作為初始幾何缺陷的最不利分布模式，缺陷的最大值r分別取網(wǎng)殼波寬的1/250、1/300、1/500、1/750和1/1000。

拉桿布置形式及預(yù)應(yīng)力對(duì)極限荷載的影響

布桿形式的影響

本部分通過(guò)布置拉桿的形式提高單層球面網(wǎng)殼的承載能力，考察布桿形式對(duì)大跨度球面網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響。圖2a、圖2b分別給出了30m、50m跨度單層球面網(wǎng)殼布桿前后的極限荷載。不同矢跨比對(duì)應(yīng)的3條曲線(xiàn)分別表示無(wú)拉桿、面內(nèi)布置拉桿、面內(nèi)及面外布置拉桿3種情況下的荷載-位移全過(guò)程曲線(xiàn)。

結(jié)果表明，矢跨比愈大，拉桿對(duì)提高網(wǎng)殼極限荷載效果愈顯著，同樣隨著網(wǎng)殼跨度的增加，網(wǎng)殼極限荷載增加幅度愈大。面內(nèi)布置拉桿形式使網(wǎng)殼極限荷載平均提高了50％，面內(nèi)及面外布置拉桿形式使網(wǎng)殼極限荷載平均提高了58％。

拉桿預(yù)應(yīng)力的影響

以往研究表明，對(duì)網(wǎng)格對(duì)角處拉桿施加一定范圍預(yù)應(yīng)力提高了網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)屈曲荷載，預(yù)應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)性能的影響不可忽略。本部分通過(guò)溫度荷載對(duì)面內(nèi)拉桿施加一定范圍的預(yù)應(yīng)力(0-30kn)，考察拉桿預(yù)應(yīng)力對(duì)網(wǎng)殼極限荷載的影響。鋼材線(xiàn)膨脹系數(shù)取1.2×10^-5，拉桿預(yù)應(yīng)力n和施加溫度荷載δt的關(guān)系式為

n＝ea·αl·δt

式中ea為拉桿的抗拉剛度，al為線(xiàn)膨脹系數(shù)，δt為溫度增量。

圖3a、圖3b給出了n＝8，f/b＝1/7及n＝12，f/b＝1/6條件下跨度30m網(wǎng)殼在拉桿預(yù)應(yīng)力下的荷載-位移全過(guò)程曲線(xiàn)。網(wǎng)殼跨度越大，矢跨比越小，預(yù)應(yīng)力效果愈明顯。在30kn預(yù)應(yīng)力作用下，跨度為30m、40m、50m網(wǎng)殼的極限荷載平均提高9％、25％、50％。

失穩(wěn)模態(tài)及塑形發(fā)展分布

失穩(wěn)模態(tài)

分析矢跨比f(wàn)/b＝1/5時(shí)單層球面網(wǎng)殼在臨界點(diǎn)時(shí)刻的失穩(wěn)模態(tài)。與其他形式球面網(wǎng)殼類(lèi)似，局部區(qū)域失穩(wěn)從最大位移節(jié)點(diǎn)屈曲開(kāi)始，逐漸發(fā)展成較大局部凹陷。隨著網(wǎng)殼跨度和網(wǎng)格數(shù)的增加，網(wǎng)殼失穩(wěn)位置沒(méi)有發(fā)生明顯變化，網(wǎng)殼外緣沿球面呈3個(gè)半波的凹陷形式。對(duì)稱(chēng)荷載作用下的雙向網(wǎng)格型完整網(wǎng)殼n＝8時(shí)，約束邊外緣算起第二環(huán)中央結(jié)點(diǎn)失穩(wěn)，n＝10、n＝12時(shí)，約束邊外緣算起第三環(huán)中央結(jié)點(diǎn)失穩(wěn)；非對(duì)稱(chēng)荷載作用下的失穩(wěn)發(fā)生在荷載較大一側(cè)靠近約束邊的第二、三環(huán)中心位置，這是由于局部區(qū)域桿件屈服導(dǎo)致網(wǎng)殼無(wú)法繼續(xù)承載，使結(jié)構(gòu)的極限荷載降低。

桿件塑性發(fā)展分布

在臨界點(diǎn)時(shí)刻，對(duì)稱(chēng)荷載作用下網(wǎng)殼拉桿進(jìn)入塑性的位置及對(duì)應(yīng)的軸力分布。對(duì)稱(chēng)荷載作用下進(jìn)入塑性拉桿位置也呈對(duì)稱(chēng)分布，非對(duì)稱(chēng)荷載下拉桿塑性位置偏于荷載較大一側(cè)，拉桿內(nèi)力過(guò)大進(jìn)入塑性后，與拉桿兩端連結(jié)桿件的內(nèi)力也明顯增大。

分析對(duì)稱(chēng)荷載和非對(duì)稱(chēng)荷載作用下球面網(wǎng)殼桿件在臨界點(diǎn)時(shí)刻及失穩(wěn)后的塑性發(fā)展分布狀況。桿件進(jìn)入塑性位置主要集中在最大位移節(jié)點(diǎn)處，與網(wǎng)殼的失穩(wěn)模態(tài)相對(duì)應(yīng)。非對(duì)稱(chēng)荷載作用下網(wǎng)殼桿件主要由于最大位移節(jié)點(diǎn)處桿件局部坐標(biāo)y方向彎矩過(guò)大引起桿件軸向內(nèi)力過(guò)大提前進(jìn)入塑性，這是局部區(qū)域塑形發(fā)展過(guò)于集中的體現(xiàn)。荷載較大一側(cè)第二環(huán)中心位置桿件全截面進(jìn)入塑性，與桿件相連的結(jié)點(diǎn)發(fā)生較大凹陷，與失穩(wěn)模態(tài)對(duì)應(yīng)，此時(shí)該結(jié)點(diǎn)無(wú)法承受繼續(xù)加載，網(wǎng)殼提前喪失承載能力。

各種因素對(duì)網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響分析

桿件塑性發(fā)展分布

圖4給出了不同跨度的拉桿式單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)極限荷載隨矢跨比的變化。拉桿式單層球面網(wǎng)殼的極限荷載隨矢跨比的變化不受荷載分布形式差異的影響，都隨著矢跨比的增大呈現(xiàn)遞增的規(guī)律性變化，極限荷載平均增加幅度為20％，隨著跨度及相應(yīng)網(wǎng)格數(shù)的增加，極限荷載隨矢跨比變化的增加幅度略為明顯。

初始缺陷的影響

分析初始幾何缺陷下球面網(wǎng)殼的荷載-位移全過(guò)程曲線(xiàn)。分析極限荷載隨缺陷比例變化曲線(xiàn)。從結(jié)果來(lái)看，網(wǎng)殼的極限荷載不受跨度影響，都隨著幾何缺陷的增加呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，網(wǎng)殼跨度越大，降低幅度越明顯，矢跨比f(wàn)/b＝1/6、跨度50m網(wǎng)殼的極限荷載受缺陷影響最大。缺陷為b/250的網(wǎng)殼極限荷載和完整網(wǎng)殼相比平均降低37％。

分析跨度50m完整網(wǎng)殼的最低階屈曲模態(tài)及臨界點(diǎn)時(shí)刻桿件y方向彎矩。分析b/250缺陷下的網(wǎng)殼在臨界點(diǎn)時(shí)刻的塑性分布及對(duì)應(yīng)的y方向彎矩。完整網(wǎng)殼在臨界點(diǎn)時(shí)刻無(wú)桿件進(jìn)入塑性，b/250缺陷下的網(wǎng)殼在臨界點(diǎn)時(shí)刻從網(wǎng)殼中心開(kāi)始第2環(huán)對(duì)角結(jié)點(diǎn)處若干桿件提前進(jìn)入塑性，這是受網(wǎng)殼缺陷的影響使結(jié)點(diǎn)連結(jié)處桿件y方向彎矩過(guò)大引起，導(dǎo)致網(wǎng)殼極限荷載大幅度降低。

荷載不對(duì)稱(chēng)分布的影響

本方面對(duì)三種跨度、三種矢跨比均按四種荷載比例進(jìn)行了全過(guò)程分析，所得到的曲線(xiàn)呈現(xiàn)一定的規(guī)律性。和其他球面網(wǎng)殼不同，拉桿式球面網(wǎng)殼對(duì)荷載不對(duì)稱(chēng)作用較為敏感，荷載不對(duì)稱(chēng)分布比例越大，極限荷載降低幅度越大，隨著網(wǎng)殼跨度及對(duì)應(yīng)網(wǎng)格數(shù)的增加，網(wǎng)殼極限荷載受荷載不對(duì)稱(chēng)分布影響降低略為明顯。在不對(duì)稱(chēng)荷載p/g＝3/4作用下，網(wǎng)殼極限荷載平均降低39％，主要因?yàn)樵诓粚?duì)稱(chēng)荷載作用下，面內(nèi)拉桿的布置使只有偏于荷載較大一側(cè)桿件內(nèi)力增加，僅提高了單側(cè)殼面剛度，而荷載較小一側(cè)殼面剛度無(wú)明顯提升。

分析荷載不對(duì)稱(chēng)作用下，五種缺陷球面網(wǎng)殼的極限荷載隨荷載分布形式的變化規(guī)律。不同缺陷下網(wǎng)殼全過(guò)程曲線(xiàn)具有一定規(guī)律性，荷載不對(duì)稱(chēng)性越顯著，網(wǎng)殼極限荷載降低幅度越大，缺陷r為跨度的1/250時(shí)網(wǎng)殼極限荷載降低到最小值。分析網(wǎng)殼桿件在臨界點(diǎn)時(shí)刻的塑性發(fā)展分布及對(duì)應(yīng)彎矩?？梢钥闯?，荷載不對(duì)稱(chēng)作用下的球面網(wǎng)殼在荷載較大一側(cè)局部區(qū)域節(jié)點(diǎn)發(fā)生失穩(wěn)變形引起周?chē)鷹U件進(jìn)入塑性，有缺陷網(wǎng)殼由于缺陷的影響，到達(dá)臨界點(diǎn)時(shí)刻時(shí)桿件y方向彎矩過(guò)大使局部區(qū)域桿件提前進(jìn)入塑性，連帶兩側(cè)節(jié)點(diǎn)同時(shí)發(fā)生失穩(wěn)，大幅度降低了網(wǎng)殼的承載能力，也驗(yàn)證了拉桿式單層球面網(wǎng)殼屬缺陷敏感結(jié)構(gòu)。

穩(wěn)定性驗(yàn)算方法-塑性折減系數(shù)法

以往研究表明，由于材料非線(xiàn)性的影響大幅度降低了網(wǎng)殼的承載能力，影響了結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。本發(fā)明通過(guò)對(duì)每例拉桿式單層球面網(wǎng)殼都進(jìn)行了彈性、彈塑性全過(guò)程分析，考察材料非線(xiàn)性對(duì)此類(lèi)拉桿式網(wǎng)殼體系的影響，得到的分析統(tǒng)計(jì)結(jié)果可以作為拉桿式球面網(wǎng)殼在實(shí)際工程中該如何定量考慮材料非線(xiàn)性影響的依據(jù)。

塑性折減系數(shù)用cp表示，為彈塑性極限荷載與彈性極限荷載的比值。按照網(wǎng)殼規(guī)程jgj61-2003的建議，在進(jìn)行網(wǎng)殼彈塑性全過(guò)程分析時(shí)，初始缺陷應(yīng)按跨度的1/300取值。圖5給出了缺陷為b/300不同跨度球面網(wǎng)殼的塑性折減系數(shù)分布。本發(fā)明對(duì)三種跨度的網(wǎng)殼如果按95％的保證率根據(jù)公式一求得的建議折減系數(shù)為：跨度30m：cp＝0.83；跨度40m：cp＝0.92；跨度50m：cp＝0.96。

和其他球面網(wǎng)殼不同，材料非線(xiàn)性對(duì)拉桿式單層球面網(wǎng)殼極限荷載的影響不大，并且矢跨比越小，材料非線(xiàn)性的影響越小。

本發(fā)明的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)體系及其設(shè)計(jì)方法，與現(xiàn)有技術(shù)的單層球面溫室網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)：

通過(guò)對(duì)布桿前后網(wǎng)殼極限荷載的統(tǒng)計(jì)分析，驗(yàn)證了拉桿布置形式的有效性。網(wǎng)殼跨度越大，拉桿對(duì)提高網(wǎng)殼承載力的效果越明顯。

拉桿預(yù)應(yīng)力的導(dǎo)入不同程度地提高了網(wǎng)殼的極限荷載，當(dāng)網(wǎng)殼跨度為50m時(shí)，網(wǎng)殼極限荷載平均提高50％。

拉桿式球面網(wǎng)殼在臨界點(diǎn)時(shí)刻的失穩(wěn)模態(tài)具有一定規(guī)律性，失穩(wěn)區(qū)域發(fā)生在網(wǎng)殼外緣中央位置，說(shuō)明網(wǎng)殼外緣為剛度薄弱區(qū)域，建議實(shí)際工程中應(yīng)適當(dāng)考慮加大失穩(wěn)區(qū)的桿件截面。

初始缺陷對(duì)拉桿式單層球面網(wǎng)殼極限荷載的影響較大，從統(tǒng)計(jì)結(jié)果來(lái)看，網(wǎng)殼跨度越大，受缺陷影響網(wǎng)殼極限荷載降低幅度越明顯。

和以往球面網(wǎng)殼不同，荷載不對(duì)稱(chēng)作用不同程度降低了網(wǎng)殼的承載能力，當(dāng)不對(duì)稱(chēng)荷載分布p/g＝3/4時(shí)，網(wǎng)殼極限荷載平均降低39％。

通過(guò)對(duì)塑性折減系數(shù)的統(tǒng)計(jì)分析表明，材料非線(xiàn)性對(duì)網(wǎng)殼穩(wěn)定承載力的影響不大，塑性折減系數(shù)均在0.7以上。

以上研究成果為拉桿式球面網(wǎng)殼體系的工程應(yīng)用提供了必要的理論依據(jù)，對(duì)于提高雙向網(wǎng)格型單層球面網(wǎng)殼的承載能力和穩(wěn)定性，拉桿的布置方式能夠充分發(fā)揮材料性能，經(jīng)濟(jì)效益顯著。

以上所述是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明所述原理的前提下，還可以作出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。