螺旋絲錐的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供在鎳基耐熱合金、沉淀硬化不銹鋼等耐熱合金這樣的難削材料的內(nèi)螺紋切削中也能夠獲得耐久性的螺旋絲錐。螺旋絲錐(10)具有形成了外螺紋(16)的螺紋部(12)、與外螺紋(16)的螺紋牙交叉地形成的螺旋狀的一次槽(22)、和以比一次槽(22)的螺旋角(α)小的螺旋角形成在一次槽(22)的前端部上的二次槽(26)，其中，二次槽(26)具有0～3°的正或負的螺旋角(β)，形成在二次槽(26)的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向(T)的側(cè)壁面(23)和螺紋部(12)的外周面之間的棱線上的切削刃(24)具有-10～0°的前角(S)，而且二次槽(26)具有5～15°的槽底梯度(K)。由此，在45HRC的鎳基耐熱合金這樣的難削材料的內(nèi)螺紋加工時，絲錐壽命大幅提高，能夠獲得耐久性高的絲錐。
【專利說明】螺旋絲錐
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及通過切削在預(yù)鉆孔的內(nèi)周面上形成內(nèi)螺紋的旋轉(zhuǎn)切削工具，即螺旋絲錐，尤其是關(guān)于使用水溶性切削液也能夠在難削材料上加工內(nèi)螺紋的具有高耐久性的絲錐。
【背景技術(shù)】
[0002]如專利文獻1、專利文獻2、專利文獻3所示，公知有通過切削在形成于金屬的預(yù)鉆孔的內(nèi)周面上形成內(nèi)螺紋的螺旋絲錐。這樣的螺旋絲錐由前端側(cè)的螺紋部和基端側(cè)的柄部構(gòu)成，在螺紋部上設(shè)有與應(yīng)形成的內(nèi)螺紋對應(yīng)的外螺紋。該螺紋部由外螺紋的螺紋牙趨向前端而逐漸變低的切削部和螺紋牙具有大致均勻的形狀的全螺紋部構(gòu)成。而且，在螺紋部上，與螺紋牙交叉地形成有螺旋槽，在被該螺旋槽切斷的螺紋牙的一個端面上形成有切削刃。
[0003]現(xiàn)有技術(shù)文獻
[0004]專利文獻
[0005]專利文獻1:日本實開昭52-153198號公報
[0006]專利文獻2:日本實開平05-044417號公報
[0007]專利文獻3:日本特開平01-171725號公報
[0008]上述專利文獻1、專利文獻2、專利文獻3公開的螺旋絲錐除了螺旋槽以外，用于朝向前方排出切屑的螺旋角小的螺旋錐尖槽形成在該螺旋槽內(nèi)的前端部，相對于形成在螺旋槽的一對側(cè)壁面中的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向的側(cè)壁面和螺紋部的外周面之間的棱線上的切削刃來說，形成在與螺旋錐尖槽的絲錐旋轉(zhuǎn)方向相對的側(cè)壁面和螺紋部的外周面之間的棱線上的切削刃的螺旋角向相反方向傾斜。由此，被由螺旋錐尖槽形成的切削刃切削的切屑向前方被排出，即使有盲孔，卷徑小且長度短的螺旋狀切屑也能排出。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0009]發(fā)明要解決的課題
[0010]但是，在被上述絲錐切削的被切削材料中，鎳基耐熱合金、沉淀硬化不銹鋼等耐熱合金公知是難以進行切削加工的難削材料。尤其，在具有40HRC以上的硬度的時效處理后的鎳基耐熱合金中，在使用了上述以往的絲錐的內(nèi)螺紋加工中成為高溫高熱狀態(tài)，刀尖明顯磨損。由此，螺旋絲錐的壽命短，需要頻繁地進行絲錐的更換。尤其，在使用了水溶性切削液的絲錐加工中，這樣的課題變得顯著。
[0011]
【發(fā)明內(nèi)容】
[0012]本發(fā)明是以上述情況為背景而做出的，其目的是提供在鎳基耐熱合金、沉淀硬化不銹鋼等耐熱合金這樣的難削材料的內(nèi)螺紋切削中也能夠獲得耐久性的螺旋絲錐。
[0013]用于解決發(fā)明的技術(shù)方案
[0014]本
【發(fā)明者】以上述情況為背景進行了各種研究，其結(jié)果，在螺旋絲錐中，在使形成在與螺旋槽對應(yīng)的一次槽的前端部上的二次槽的螺旋角、由該二次槽形成的切削刃的前角、該二次槽的槽底梯度變化地反復(fù)進行切削加工試驗中，發(fā)現(xiàn)如下事實，即，不管一次槽的螺旋方向如何，在使二次槽的螺旋角為O?3°、由二次槽形成的切削刃的前角為-10?0°、二次槽的槽底梯度為5?15°的范圍內(nèi)時，絲錐的壽命大幅提高到1.5倍以上。本發(fā)明是基于該見解而做出的。
[0015]即，本發(fā)明的螺旋絲錐具有(a)形成了外螺紋的螺紋部、與該外螺紋的螺紋牙交叉地形成的螺旋狀的一次槽、和以比該一次槽的螺旋角小的螺旋角形成在該一次槽的前端部上的二次槽，其中，(b)所述二次槽具有O?3°的正或負的螺旋角，(c)形成在所述二次槽的一對側(cè)壁面中的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向的側(cè)壁面和所述螺紋部的外周面之間的棱線上的切削刃具有-10?0°的前角，(d)所述二次槽具有5?15°的槽底梯度。
[0016]發(fā)明的效果
[0017]根據(jù)本發(fā)明的絲錐，形成在一次槽的前端部上的二次槽具有O?3°的正或負的螺旋角，形成在該二次槽的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向的側(cè)壁面和所述螺紋部的外周面之間的棱線上的切削刃具有-10?0°的前角，而且,該二次槽具有5?15°的槽底梯度,從而在難削材料的內(nèi)螺紋加工時，絲錐壽命大幅提高，能夠得到耐久性高的絲錐。在二次槽向一次槽的螺旋方向的相反側(cè)螺旋的情況下，在該二次槽的螺旋角超過3°時，切屑延長，即使是盲孔，加工也變得困難。另外，在該二次槽的螺旋角向與一次槽的螺旋方向同一側(cè)傾斜的情況下，在該二次槽的螺旋角超過3°時，發(fā)生切屑的堵塞。另外，在二次槽的槽底梯度小于5°時，發(fā)生切屑堵塞。在二次槽的槽底梯度超過15°時，前端強度降低。另外，在形成在二次槽的一對側(cè)壁面中的朝向旋轉(zhuǎn)方向的側(cè)壁面和所述螺紋部的外周面之間的棱線上的切削刃的前角比-10°低時，絲錐壽命降低，在該前角超過0°的情況下，絲錐壽命也同樣地降低。
[0018]這里，優(yōu)選的是，形成在所述一次槽的前端部上的所述二次槽的一對側(cè)緣中的一次槽的螺旋方向這一側(cè)的側(cè)緣位于比該一次槽的螺旋方向這一側(cè)的側(cè)緣更靠螺旋方向的相反側(cè)，并且螺旋方向的相反側(cè)的側(cè)緣位于比該一次槽的螺旋方向的相反側(cè)的側(cè)緣更靠相反側(cè)，該二次槽的朝向旋轉(zhuǎn)方向這一側(cè)的側(cè)壁面作為前刀面發(fā)揮功能。由此，二次槽由曲率半徑比一次槽小的曲線形成槽底，從而沿前刀面移動的切屑以小直徑卷起，并且縮短。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0019]圖1是表示本發(fā)明的一實施例的絲錐的主視圖。
[0020]圖2是放大地表示圖1的實施例中的形成在絲錐的前端部分上的一次槽及二次槽的剖視圖。
[0021]圖3是用于說明圖1的實施例中的二次槽的槽底梯度的圖。
[0022]圖4是在與圖1的實施例相同的一次槽為右旋的絲錐中，表示使二次槽的螺旋角及槽底梯度變化的切削試驗I的情況下的切削結(jié)果的圖。
[0023]圖5是在與圖1的實施例相同的絲錐中，表示使由朝向二次槽的旋轉(zhuǎn)方向的側(cè)壁面形成的前刀面的前角變化的切削試驗2的情況下的切削結(jié)果的圖。
[0024]圖6(a)是表示使用除了沒有形成二次槽以外都與圖1的實施例的絲錐相同的絲錐進行了切削時得到的切屑的照片。圖6(b)是表示使用圖1的實施例的絲錐進行了切削時得到的切屑的照片。
[0025]圖7是在與圖1的實施例相同的絲錐中，表示使用水溶性切削油劑且以4種切削速度進行了切削的情況下的切削結(jié)果的圖。
【具體實施方式】
[0026]以下，參照附圖詳細說明本發(fā)明的實施例。
[0027]實施例
[0028]圖1是從與軸心C垂直的方向觀察本發(fā)明的一實施例的帶二次槽的螺旋絲錐(以下簡稱為絲錐)10的主視圖。絲錐10是高速度鋼制或超硬合金制，采用能夠?qū)︽嚮蜔岷辖?、沉淀硬化類不銹鋼等耐熱合金、尤其具有40HRC以上的硬度的時效處理后的鎳基耐熱合金這樣的難削材料實用地進行螺紋加工的耐久性高的材料。
[0029]絲錐10是右旋螺紋用的，由前端側(cè)的螺紋部12和基端側(cè)的柄部14構(gòu)成，在該螺紋部12的外周面上，形成有與應(yīng)形成的內(nèi)螺紋對應(yīng)的右旋螺紋的外螺紋16。另外，螺紋部12由外螺紋16的螺紋牙逐漸變低的圓錐形狀的切削部18和螺紋牙的高度均等的圓柱形狀的全螺紋部20構(gòu)成。
[0030]在上述螺紋部12中，與外螺紋16交叉地，從軸心C到槽底的距離均勻即槽深度均勻地形成有例如3條右旋的螺旋槽即一次槽22，外螺紋16被分割成多個。該一次槽22的螺旋角即導(dǎo)程角α是例如8?15°，優(yōu)選為10?12°，更優(yōu)選為10°。由此，通過一次槽22內(nèi)的一對側(cè)壁面中的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面(前刀面)23(后述)和螺紋部12的外周面之間的交線形成切削刃24，朝向該絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面作為切削刃24的前刀面發(fā)揮功能。
[0031]上述絲錐旋轉(zhuǎn)方向T是指切削加工內(nèi)螺紋時旋轉(zhuǎn)驅(qū)動絲錐10的方向，是如圖1的箭頭所示地與一次槽22的螺旋方向相同的右旋轉(zhuǎn)。
[0032]另外，在上述一次槽22內(nèi)的前端部上，以比該一次槽22的螺旋角α小的螺旋角(導(dǎo)程角)β在該一次槽22內(nèi)的前端部上形成二次槽26，該二次槽26以其槽底徑越趨向前端部越小的方式傾斜地形成。該二次槽26的螺旋角β被設(shè)定成在右旋方向上O?3°的范圍內(nèi)，由該二次槽26內(nèi)的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面23 (后述)形成的切削刃24的前角S被設(shè)定在-10?0°的范圍內(nèi)。另外，二次槽26的槽底梯度K被設(shè)定在5?15°的范圍內(nèi)。螺旋角β與螺旋角α同樣地，是槽寬中心線相對于軸心C的傾斜(交叉)角度。前角S是相對于穿過與軸心C平行的切削刃24的線的角度。槽底梯度K是相對于沒有導(dǎo)程的二次槽26的槽底的軸心C的角度。
[0033]圖2是為了說明二次槽26的形狀，將絲錐10的前端面與表示一次槽22及二次槽26的截面形狀的A-A剖面線、B-B剖面線、C-C剖面線、D-D剖面線一起放大地表示。在A-A剖面線、B-B剖面線、C-C剖面線中，在與絲錐旋轉(zhuǎn)方向T相對的側(cè)壁面23上，接著表示直線狀的一次槽22的線地連接有表示圓弧狀的二次槽26的曲線，在朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面23上，僅由表示二次槽26的曲線構(gòu)成。表示一次槽22的線和表示圓弧狀的二次槽26的曲線之間的連接點用黑點表示。二次槽26形成得比絲錐10的前端部即切削部18的軸心C方向長度稍長而未到達圖1的D-D截面，從而在D-D剖面線上，僅由表示倒梯形的一次槽22的線構(gòu)成。
[0034]絲錐10是在切削MlOX 1.5即10毫米直徑1.5毫米螺距的內(nèi)螺紋的情況下，與絲錐旋轉(zhuǎn)方向T相對的側(cè)壁面23側(cè)的圖2的A-A剖面線、B-B剖面線、C-C剖面線、D-D剖面線的周向的相互間隔a、b、c為0.7mm、1.0mm、1.6mm,與一次槽22的導(dǎo)程角α相應(yīng)地依次錯開。另外，朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面23側(cè)的圖2的A-A剖面線、B-B剖面線、C-C剖面線表示進行切削的截面的前刀面，它們的周向的相互間隔d、e為0.07mm、0.15mm,由于二次槽26的導(dǎo)程角β小，所以大致一致。但是，朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面23側(cè)的圖2的D-D剖面線表示不進行切削的截面的曲線，它們的A-A剖面線和D-D剖面線的相互間隔f為0.4mm。圖2的H所示的全螺紋部20的螺紋牙高度為0.8mm。
[0035]圖3是用于說明二次槽26的槽底梯度K的圖。如圖3所示，設(shè)置沿二次槽26的長度方向即絲錐10的軸心C方向設(shè)定的例如1.5mm的規(guī)定區(qū)間E(圖3(a)),測定該規(guī)定區(qū)間E的兩端的截面E1-E1上的槽底徑Bmmip及截面E2-E2上的槽底徑Amnup (圖
3(b)), 二次槽26的槽底梯度K是由下式(I)算出的值。二次槽26以直線形成，從而只要上述規(guī)定區(qū)間E只要比二次槽26的長度方向尺寸短的值即可，無論是什么樣的值都行，但過短時，不能達到精度，從而使用上述值。
[0036]K = tan-1 (A-B) / (2 X E) *..(1)
[0037]以下，對本
【發(fā)明者】等進行的切削試驗I進行說明。在該切削試驗I中，在與圖1所示的絲錐10同樣的一次槽22的右螺旋角α =11°的螺旋絲錐中，作成前角S為-5°恒定、而二次槽26的螺旋角(導(dǎo)程角)β及槽底梯度K不同的8種絲錐，在以下的切削條件下，切削了內(nèi)螺紋。
[0038](切削試驗I)
[0039].絲錐:3/8_16UNC用螺旋絲錐
[0040].切削速度:2m/min
[0041].被切削材料:45HRC的鎳基耐熱合金
[0042]?預(yù)鉆孔徑:8.1ππηφ
[0043]?攻絲長度:14mm
[0044].切削液:非水溶性切削油劑
[0045].供油方法:外部供油
[0046]圖4是表示上述的切削試驗I的結(jié)果，是由用右旋及左旋方向表示二次槽26的螺旋角β的橫軸、和表示二次槽26的槽底梯度K的縱軸構(gòu)成的二維坐標。在圖4中，〇標記表示能夠進行20孔左右以上的數(shù)量的絲錐孔加工的耐久性高的絲錐。與此相對，表示左螺旋角β = 5且槽底梯度K = 6°的絲錐的X標記表示切屑的長度變長，盲孔的加工困難的情況。另外，分別表示右螺旋角β =5且槽底梯度K = 6°的絲錐、及螺旋角β =0且槽底梯度K = 2°的絲錐的X標記表示發(fā)生切屑的堵塞，成為I孔以下的加工孔數(shù)、不能充分地獲得耐久性的情況。因此，二次槽26的螺旋角β在右旋方向及左旋方向上O?3°的范圍內(nèi)，并且二次槽26的槽底梯度K在5?15°的范圍內(nèi)，能夠獲得耐久性。此外，雖然沒有進行槽底梯度K成為16°以上的情況下的切削試驗，但認為強度降低，可能折損。
[0047]以下，對本
【發(fā)明者】進行的切削試驗2進行說明。在該切削試驗2中，與圖1所示的絲錐10同樣地，在一次槽22的右螺旋角α =11°的螺旋絲錐中，作成二次槽26的螺旋角(導(dǎo)程角)β = 0°且槽底梯度K = 8°恒定但前角S不同的5種絲錐、和未形成二次槽26且前角為0°的以往規(guī)格的絲錐，在以下的切削條件下，切削了內(nèi)螺紋。
[0048](切削試驗2)
[0049].絲錐:1/4-28UNC用螺旋絲錐
[0050].切削速度:2m/min
[0051].被切削材料:45HRC的鎳基耐熱合金
[0052]?預(yù)鉆孔徑:5.52mmtp
[0053].攻絲長度:12.7mm
[0054].切削液:非水溶性切削油劑
[0055].供油方法:外部供油
[0056]圖5表示上述切削試驗2的結(jié)果，是由表示前角S的橫軸和表示絲錐壽命(加工孔數(shù))的縱軸構(gòu)成的二維坐標。在圖5中，示出了前角S為0°?-10°的范圍且能夠進行80孔程度以上的數(shù)量的絲錐孔加工的耐久性高的絲錐。與此相對，在0°前角S超過0°時，t匕以往產(chǎn)品低，成為50孔以下，不能獲得上述那樣的高耐久性。因此，前角S在0°?-10°的范圍內(nèi)能夠獲得聞耐久性。
[0057]順便來說，在利用引用文獻1、2、3公開的與二次槽26對應(yīng)的螺旋錐尖槽的螺旋角(導(dǎo)程角)β超過5°的以往的絲錐切削了 43HRC的鎳基耐熱合金的情況下的切屑如圖6(a)所示。在這樣的以往的螺尖絲錐中，與沒有二次槽26的螺旋絲錐相比壽命長且性能更穩(wěn)定，但由于切屑長，所以用于盲孔時，因堵塞而不能獲得耐久性。與此相對，二次槽26的螺旋角β被設(shè)定成在右旋方向或左旋方向O?3°的范圍內(nèi)，切削刃24的前角S被設(shè)定成-10?0°的范圍內(nèi)，二次槽26的槽底梯度K被設(shè)定成5?15°的范圍內(nèi)，根據(jù)這樣的本實施例的絲錐10，由于如圖6(b)所示地切屑變短，所以即使預(yù)鉆孔是盲孔，也能夠獲得與通孔同樣的高耐久性。
[0058]以下，對本
【發(fā)明者】進行的切削試驗3進行說明。在該切削試驗3中，在與圖1所示的絲錐10同樣的一次槽22的右螺旋角α = 11°的螺旋絲錐中，二次槽26的螺旋角(導(dǎo)程角)β = 0°且槽底梯度K = 8°恒定，使用前角S = -5°的絲錐和水溶性切削油劑，以4種切削速度，在以下的切削條件下，切削了內(nèi)螺紋。
[0059](切削試驗3)
[0060].絲錐:Μ5 X 0.8用螺旋絲錐
[0061].被切削材料:45HRC的鎳基耐熱合金
[0062].預(yù)鉆孔徑:4.3mm(p
[0063].預(yù)鉆孔長度:18mm(止端)
[0064].螺紋長度:10.0mm (止端)
[0065].切削速度:0.25m/min, 0.5m/min, 0.75m/min, 1.0m/min
[0066].切削液:水溶性切削油劑10倍稀釋
[0067].供油方法:外部供油
[0068].加工機:立形M/C BT30
[0069]圖7是表示上述切削試驗3的結(jié)果的圖表。在除了沒有設(shè)置二次槽26以外都與圖1所示的結(jié)構(gòu)同樣的以往的絲錐中，即使以較低的切削速度即0.5m/min，切削I個孔時，也會折損，與此相對，根據(jù)本切削試驗所使用的所述絲錐，以lm/min的切削速度切削到25孔，也能夠?qū)崿F(xiàn)公差內(nèi)的內(nèi)螺紋加工，但超過該數(shù)量就變得精度不良(GPOUT)，以0.75m/min的切削速度切削到45孔，也能夠?qū)崿F(xiàn)公差內(nèi)的內(nèi)螺紋加工，但超過該數(shù)量就變得精度不良(GP0UT)，以0.5m/min的切削速度切削到72孔，也能夠?qū)崿F(xiàn)公差內(nèi)的內(nèi)螺紋加工，但超過該數(shù)量就變得精度不良(GPOUT)，以0.25m/min的切削速度能夠?qū)崿F(xiàn)85孔以上的內(nèi)螺紋加工。因此，即使在選用了水溶性切削油劑的切削中，通過選定最佳的切削速度，也能夠獲得高耐久性。
[0070]如上所述，本實施例的絲錐10是具有形成了外螺紋16的螺紋部12、與外螺紋16的螺紋牙交叉地形成的螺旋狀的一次槽22、和以比一次槽22的螺旋角α小的螺旋角形成在一次槽22內(nèi)的前端部上的二次槽26的螺旋絲錐，二次槽26具有O?3°的正或負的螺旋角β，形成在二次槽26的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面23和螺紋部12的外周面之間的棱線上的切削刃24具有-10?0°的前角S，而且，二次槽26具有5?15°的槽底梯度K。由此，在進行45HRC的鎳基耐熱合金這樣的難削材料的內(nèi)螺紋加工時，絲錐壽命大幅提高，能夠得到耐久性高的絲錐。在二次槽26向與一次槽22的螺旋方向的相反的一側(cè)螺旋的情況下，在該二次槽26的螺旋角β超過3°時，切屑延長，即使是盲孔，加工也變得困難。另夕卜，在該二次槽26的螺旋角β向與一次槽22的螺旋方向相同的一側(cè)傾斜的情況下，在該二次槽26的螺旋角β超過3°時，發(fā)生切屑的堵塞。另外，在二次槽26的槽底梯度K小于5°時，發(fā)生切屑堵塞。在二次槽26的槽底梯度S超過15°時，能夠推定為前端強度降低。在形成在二次槽26的一對側(cè)壁面中的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T的側(cè)壁面23和螺紋部12的外周面之間的棱線上的切削刃24的前角S比-10°低(負值變大)時，絲錐壽命降低，在該前角S超過0°的情況下，絲錐壽命也同樣降低。
[0071]另外，在本實施例的絲錐10中，形成在一次槽22內(nèi)的前端部上的二次槽26的一對側(cè)緣中的一次槽22的螺旋方向這一側(cè)的側(cè)緣位于比該一次槽22的螺旋方向這一側(cè)的側(cè)緣更靠螺旋方向(絲錐旋轉(zhuǎn)方向Τ)的相反側(cè)，并且螺旋方向的相反側(cè)的側(cè)緣位于比該一次槽22的螺旋方向的相反側(cè)的側(cè)緣更靠相反側(cè)，該二次槽26的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向T這一側(cè)的側(cè)壁面23作為前刀面23發(fā)揮功能。由此，二次槽26以曲率半徑比一次槽22小的曲線形成有槽底，從而沿側(cè)壁面(前刀面)23移動的切屑以小徑卷起，并縮短。
[0072]以上，基于附圖詳細說明了本發(fā)明的實施例，但本發(fā)明還能夠適用于其他方式。
[0073]例如，在上述實施例的絲錐10中，其二次槽26的螺旋角β被設(shè)定成在右旋方向上O?3°的范圍內(nèi)，但也可以設(shè)定成-3?0°?？傊?，如圖4所示，不管一次槽22的螺旋方向如何，只要設(shè)定在-3?3°的范圍內(nèi)即可。
[0074]另外，在上述實施例的絲錐10中，材質(zhì)、直徑、一次槽22的螺旋角α等能夠適當改變。
[0075]此外，上述結(jié)構(gòu)只不過是本發(fā)明的一個實施方式，本發(fā)明在不脫離其主旨的范圍內(nèi)基于本領(lǐng)域技術(shù)人員的知識能夠以施加了各種改變、改良的方式實施。
[0076]附圖標記的說明
[0077]10:絲錐
[0078]12:螺紋部
[0079]16:外螺紋
[0080]22: 一次槽
[0081]23:側(cè)壁面(前刀面)
[0082]24:切削刃
[0083]26: 二次槽
[0084]C:軸心(旋轉(zhuǎn)中心)
[0085]β: 二次槽的螺旋角
[0086]K: 二次槽的槽底梯度
[0087]S:切削刃的前角
【權(quán)利要求】
1.一種螺旋絲錐，具有形成了外螺紋的螺紋部、與該外螺紋的螺紋牙交叉地形成的螺旋狀的一次槽、和以比該一次槽的螺旋角小的螺旋角形成在該一次槽的前端部上的二次槽，其特征在于， 所述二次槽具有O?3°的正或負的螺旋角， 形成在所述二次槽的一對側(cè)壁面中的朝向絲錐旋轉(zhuǎn)方向的側(cè)壁面和所述螺紋部的外周面之間的棱線上的切削刃具有-10?0°的前角， 所述二次槽具有5?15°的槽底梯度。
2.如權(quán)利要求1所述的螺旋絲錐，其特征在于，形成在所述一次槽的前端部上的所述二次槽的一對側(cè)緣中的一次槽的螺旋方向這一側(cè)的側(cè)緣位于比該一次槽的螺旋方向這一側(cè)的側(cè)緣更靠螺旋方向的相反側(cè)，并且螺旋方向的相反側(cè)的側(cè)緣位于比該一次槽的螺旋方向的相反側(cè)的側(cè)緣更靠相反側(cè)，該二次槽的朝向旋轉(zhuǎn)方向這一側(cè)的側(cè)壁面作為前刀面發(fā)揮功能。
【文檔編號】B23G5/06GK104159692SQ201280071267
【公開日】2014年11月19日 申請日期:2012年3月9日 優(yōu)先權(quán)日:2012年3月9日
【發(fā)明者】伊藤實朗 申請人:Osg株式會社