国产精品1024永久观看,大尺度欧美暖暖视频在线观看,亚洲宅男精品一区在线观看,欧美日韩一区二区三区视频,2021中文字幕在线观看

  • <option id="fbvk0"></option>
    1. <rt id="fbvk0"><tr id="fbvk0"></tr></rt>
      <center id="fbvk0"><optgroup id="fbvk0"></optgroup></center>
      <center id="fbvk0"></center>

      <li id="fbvk0"><abbr id="fbvk0"><dl id="fbvk0"></dl></abbr></li>

      一種S32750雙相不銹鋼的熱穿管工藝的制作方法

      文檔序號(hào):12621891閱讀:640來源:國知局
      一種S32750雙相不銹鋼的熱穿管工藝的制作方法與工藝

      本發(fā)明涉及一種成型工藝,尤其涉及一種S32750雙相不銹鋼的熱穿管工藝。



      背景技術(shù):

      雙相不銹鋼綜合了鐵素體不銹鋼和奧氏體不銹鋼的性能特點(diǎn),具有優(yōu)異的耐腐蝕性、良好的可焊性及良好的綜合力學(xué)性能,在20世紀(jì)80年代就已經(jīng)成為與鐵素體型、奧氏體型和馬氏體型不銹鋼相并列的一類鋼種。

      21世紀(jì)也是海洋世紀(jì),2035年海上油田產(chǎn)量將占總產(chǎn)油量90%。海洋油氣開采將向深海、遠(yuǎn)海及海況惡劣區(qū)域開展,傳統(tǒng)碳鋼及奧氏體鋼管難以滿足其要求,這將大大增加對(duì)高耐蝕、高強(qiáng)度的大口徑海底油氣的管道輸送管的需求。要滿足海洋工程耐蝕管材的使用,和原有普通管材相比,均一性和設(shè)計(jì)的安全系數(shù)優(yōu)于焊管;屈服強(qiáng)度、點(diǎn)腐蝕系數(shù)比奧氏體不銹鋼管提高一倍;熱線膨脹系數(shù)與海洋平臺(tái)主材——碳鋼接近,具有良好的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)匹配性等性能特點(diǎn)。但在其實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)中尚存在不少問題,特別是熱變形過程中雙相組織難以協(xié)調(diào),熱穿管易開裂和強(qiáng)度高,冷拔成型困難,且管壁表面和芯部組織不均勻。

      因此,亟待解決上述難題。



      技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

      發(fā)明目的:本發(fā)明的目的是提供一種提高S32750雙相不銹鋼熱變形過程中組織、機(jī)械性能均勻性以及成型后強(qiáng)度和韌性的的熱穿管工藝。

      技術(shù)方案:本發(fā)明的S32750雙相不銹鋼的熱穿管工藝,包括以下步驟:

      (1)將鋼材加熱至950~1100℃的穿管溫度后,再以0.01~10m/s的穿管速率進(jìn)行穿管成型;

      (2)將成型后的管材在穿管溫度下保溫20~100s,然后進(jìn)行冷卻,以減少鋼材內(nèi)部脆性相的析出,以避免由于脆性相的析出導(dǎo)致的鋼的韌性及耐局部腐蝕性能下降。

      進(jìn)一步的,在進(jìn)行上述步驟(1)之前,可以先將鋼材加熱至1150~1250℃(該溫度為固溶溫度),并保溫30~60min(該時(shí)間為固溶保溫時(shí)間),該步驟的固溶處理使得合金中各種相溶解更加充分,從而強(qiáng)化固溶體,消除應(yīng)力與軟化,提高鋼材的韌性及抗蝕性能,以便后續(xù)加工或成型;保溫后,再將鋼材降溫至步驟(1)中所述的穿管溫度,便可直接進(jìn)行穿管成型。其中該步驟中加熱和降溫過程中盡量實(shí)現(xiàn)均勻加熱或降溫,避免出現(xiàn)待熱、待時(shí)現(xiàn)象,使得鋼材在加熱或降溫時(shí)各局部區(qū)域的溫度差更小,繼而材料組織差異更小,更加有利于后續(xù)熱穿管的進(jìn)行。

      進(jìn)一步的,所述步驟(1)中,熱穿管溫度優(yōu)選為1025~1075℃,在其它工藝條件和參數(shù)都相同的情況下,以該溫度做為穿管溫度進(jìn)行穿管成型,其成型后的兩相晶粒度大小和比例分布都明顯更為均勻。

      進(jìn)一步的,所述步驟(1)中,穿管工藝采用單道次穿管,且穿管速率優(yōu)選為0.1~5m/s,更進(jìn)一步優(yōu)選為0.5~1.5m/s,其中,所述穿管成型應(yīng)當(dāng)在勻速條件下進(jìn)行。因?yàn)閱蔚来未┕芎投嗟来未┕芟啾刃矢?,并?jié)約成本,同時(shí),多道次穿管由于穿管過后為形變組織,不經(jīng)過處理進(jìn)行二次穿管會(huì)加大穿管難度并對(duì)組織產(chǎn)生負(fù)面影響;在其它工藝條件和參數(shù)都相同的情況下,采用0.5~1.5m/s的速率進(jìn)行穿管成型,在保證實(shí)際生產(chǎn)效益的前提下,其成型過程中,管體流變平穩(wěn),成型后晶粒度分布較為均勻。

      進(jìn)一步的,所述步驟(2)中,由于將成型后的管材在穿管溫度下保溫100s時(shí),兩相組織中鐵素體比例已出現(xiàn)增大的趨勢(shì),所以該保溫時(shí)間優(yōu)選20~80s。

      步驟(3)中的冷卻優(yōu)選用水淬處理。

      有益效果:與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的顯著優(yōu)點(diǎn)為:S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的的穿管工藝進(jìn)行穿管成型,首先,鋼材在進(jìn)行穿管時(shí),管體流變更為平穩(wěn),各處的應(yīng)力變化較小,更適合實(shí)際生產(chǎn);其次,鋼材在穿管成型后,其內(nèi)部組織晶粒更小,兩相分布更為均勻,使得成型后鋼材晶間結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,強(qiáng)度和韌性由此得到提高。

      附圖說明

      圖1-4分別為S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的穿管工藝,將鋼材加熱至1250℃后保溫60min,再在1050℃下以1m/s的速率進(jìn)行穿管成型的流變曲線圖、組織晶粒圖、組織晶粒度分布圖及組織兩相分布圖;

      圖5-8分別為S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的穿管工藝,將鋼材加熱至1250℃后保溫60min,再在1050℃下以10m/s的速率進(jìn)行穿管成型的流變曲線圖、組織晶粒圖、組織晶粒度分布圖及組織兩相分布圖;

      圖9-12分別為S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的穿管工藝,將鋼材加熱至1250℃后保溫60min,再在1050℃下以0.01m/s的速率進(jìn)行穿管成型的流變曲線圖、組織晶粒圖、組織晶粒度分布圖及組織兩相分布圖;

      圖13-16分別為S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的穿管工藝,將鋼材加熱至1250℃后保溫60min,再在1170℃下以0.01m/s的速率進(jìn)行穿管成型的流變曲線圖、組織晶粒圖、組織晶粒度分布圖及組織兩相分布圖;

      圖17-20分別為S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的穿管工藝,將鋼材加熱至1250℃后保溫60min,再在1050℃下以1m/s的速率進(jìn)行穿管成型后,并在1050℃下保溫20s的流變曲線圖、組織晶粒圖、組織晶粒度分布圖及組織兩相分布圖;

      圖21-24分別為S32750雙相不銹鋼采用本發(fā)明的穿管工藝,將鋼材加熱至1250℃后保溫60min,再在1050℃下以1m/s的速率進(jìn)行穿管成型后,并在1050℃下保溫80s的流變曲線圖、組織晶粒圖、組織晶粒度分布圖及組織兩相分布圖。

      具體實(shí)施方式

      實(shí)施例1

      將S32750雙相不銹鋼棒材加熱至1250℃(該溫度為固溶溫度)保溫60min,在熱穿管溫度為1050℃下以1m/s的速率下進(jìn)行熱穿管,穿管過程中的流變曲線以及變形組織分析結(jié)果如圖1-4所示,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例1

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是加熱至1200℃的固溶溫度,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例2

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是加熱至1150℃的固溶溫度,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例3

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是,不進(jìn)行初始的固溶處理,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      通過實(shí)施例1、對(duì)比例1-3,觀察圖1-4可知,通過流變曲線來看,變形過程中十分平順穩(wěn)定,有利于生產(chǎn),兩相晶粒度分布均勻,兩相分布比較均勻。采用相同的穿管溫度、穿管速率和穿管后保溫時(shí)間,實(shí)施例1和對(duì)比例1-2分別采用1250℃、1200℃和1150℃的固溶溫度,其變形組織的晶粒度和兩相分布都比較均勻,且它們的晶粒度大小和兩相比例較為接近,說明1150~1250℃的固溶溫度范圍內(nèi),變形組織的性能變化不大;對(duì)比例3未采用本發(fā)明的固溶處理,其變形組織出現(xiàn)晶粒粗大現(xiàn)象,導(dǎo)致產(chǎn)品組織性能弱化,說明在穿管前進(jìn)行固溶處理有利于提高成型后產(chǎn)品的組織性能。

      對(duì)比例4

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是固溶處理過程中不進(jìn)行保溫處理,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例5

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是固溶保溫時(shí)間為45min,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例6

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是固溶保溫時(shí)間為30min,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例7

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是固溶保溫時(shí)間為90min,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      通過實(shí)施例1、對(duì)比例4-7在表1中的數(shù)據(jù)可得,采用相同的固溶溫度、穿管溫度、穿管速率、穿管后保溫時(shí)間,實(shí)施例1和對(duì)比例4-7分別采用60min、0min、45min、30min和90min的固溶保溫時(shí)間,變形組織晶粒度會(huì)隨著固溶保溫時(shí)間的增加而增大;對(duì)比例7中采用本發(fā)明技術(shù)范圍以外的90min的固溶保溫時(shí)間,其變形組織晶粒已明顯粗大,不利于產(chǎn)品性能;對(duì)比例4中也未進(jìn)行本發(fā)明技術(shù)方案中的固溶保溫處理,則會(huì)使合金中的相溶解不充分,不利于后續(xù)的加工成型;所以本發(fā)明固溶保溫時(shí)間優(yōu)選為30~60min。

      對(duì)比例8

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為15m/s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例9

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為10m/s,穿管過程中的流變曲線以及內(nèi)部組織分析結(jié)果如圖5-8所示,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例10

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為5m/s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例11

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為1.5m/s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例12

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為0.5m/s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例13

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為0.1m/s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例14

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管速率為0.01m/s,穿管過程中的流變曲線以及內(nèi)部組織分析結(jié)果如圖9-12所示,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      通過實(shí)施例1、對(duì)比例8-14,結(jié)合表1,觀察圖5-8可知,從流變曲線來看,出現(xiàn)了十分明顯的快速硬化過程,不利于產(chǎn)品的性能;觀察圖9-12可知,從流變曲線看,變形過程中較為平順,變形組織兩相晶粒度分布均勻,但其速率太低很明顯不符合實(shí)際生產(chǎn)的要求;采用相同的固溶溫度、固溶保溫時(shí)間、穿管溫度和穿管后保溫時(shí)間,對(duì)比例8-14分別采用15m/s、10m/s、5m/s、1.5m/s、0.5m/s、0.1m/s和0.01m/s的穿管速率,所得成品的晶粒度隨穿管速率的增大而增大,即穿管速率越大,越不利于產(chǎn)品的組織性能;對(duì)比例9-14為本發(fā)明的技術(shù)范圍,其中除了對(duì)比例9出現(xiàn)了晶粒粗大的趨勢(shì),其余變形組織兩相晶粒度分布較為均勻;而對(duì)比例8采用本發(fā)明技術(shù)范圍以外的15m/s的穿管速率,其變形組織中晶粒已明顯粗化,鐵素體主要以大晶粒為主,奧氏體主要以小晶粒為主,說明該對(duì)比例已嚴(yán)重影響成品的組織性能;對(duì)比例13和14中,雖然變形組織兩相晶粒度分布均勻,但其速率低使得生產(chǎn)效率較低;實(shí)施例1、對(duì)比例10、11和12的兩相晶粒度和兩相比例分布均勻,尤其是實(shí)施例1、對(duì)比例11和12的兩相晶粒度和兩相比例分布更為均勻,產(chǎn)品的組織性能最佳,所以在保證生產(chǎn)效率的同時(shí),采用0.5~1.5m/s的穿管速率可以獲得組織性能較好的產(chǎn)品。

      實(shí)施例2

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和對(duì)比例14相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為950℃,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例15

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例2相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為850℃,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例16

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例2相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為1000℃,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例17

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例2相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為1025℃,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例18

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例2相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為1075℃,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例19

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例2相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為1100℃,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例20

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例2相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管溫度為1170℃,穿管過程中的流變曲線以及內(nèi)部組織分析結(jié)果如圖13-16所示,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      通過實(shí)施例2、對(duì)比例15-20,結(jié)合表1,觀察圖9-12和圖13-16可知,從流變曲線來看,穿管溫度的升高使得穿管過程中較為平順穩(wěn)定,較有利于生產(chǎn),采用相同的固溶溫度、固溶保溫時(shí)間、穿管速率和穿管后保溫時(shí)間,實(shí)施例2和對(duì)比例16-19中分別采用950℃、1000℃、1025℃、1075℃和1100℃的穿管溫度,所得成品的兩相晶粒度大小和比例分布都比較均勻,特別是對(duì)比例17和18中的兩相晶粒度大小和比例分布更為均勻,說明對(duì)比例17和18的成品的組織性能最為突出,其中,對(duì)比例19開始出現(xiàn)組織晶粒粗化現(xiàn)象,采用1100℃的穿管溫度,成品的組織性能開始產(chǎn)生不利的影響;對(duì)比例15和對(duì)比例20分別采用850℃和1170℃的穿管溫度,其成品變形組織晶粒粗化十分嚴(yán)重,并且鐵素體奧氏體兩相晶粒度分布差異化十分明顯,說明穿管溫度過低或者過高都會(huì)給產(chǎn)品的組織性能帶來不利影響。

      對(duì)比例21

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管后保溫20s,穿管過程中的流變曲線以及內(nèi)部組織分析結(jié)果如圖17-20所示,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例22

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管后保溫40s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例23

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管后保溫60s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例24

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管后保溫80s,穿管過程中的流變曲線以及內(nèi)部組織分析結(jié)果如圖21-24所示,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例25

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管后保溫100s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      對(duì)比例26

      將S32750雙相不銹鋼棒材采用和實(shí)施例1相同的加工工藝和參數(shù),唯一不同的是穿管后保溫140s,晶粒度和兩相比例數(shù)據(jù)見表1。

      通過實(shí)施例1對(duì)比例21-26,結(jié)合表1,觀察圖1-4、圖17-20和圖21-24可知,保溫過后變形組織進(jìn)行了較好的恢復(fù),晶粒度減小并且兩相比例更加接近,分布更加均勻,采用相同的固溶溫度、固溶保溫時(shí)間、穿管溫度和穿管速率,對(duì)比例21-25中,穿管后分別保溫20s、40s、60s、80s和100s,所得成品的晶粒度大小及分布很好,且差距不明顯,鐵素體比例也接近在60%左右波動(dòng),明顯比實(shí)施例1中穿管后不保溫所得成本的兩相分布更加均勻,且其中對(duì)比例25中由于保溫時(shí)間的增加,鐵素體比例已出現(xiàn)增大的趨勢(shì),從而給成品的組織性能帶來不利的影響;對(duì)比例26由于保溫時(shí)間的增加到140s,超出了本發(fā)明的技術(shù)范圍,晶粒已經(jīng)明顯粗大,其兩相比例也出現(xiàn)大的波動(dòng),該情況下的成品的組織性能也較差。

      表1熱穿管組織晶粒度及相比例表

      綜合以上實(shí)施例和對(duì)比例的分析結(jié)果結(jié)合表1可以得到,將S32750雙相不銹鋼棒材加熱至1150~1250℃后保溫30~60min,再在950~1100℃的熱穿管溫度下以0.01~10m/s的速率進(jìn)行熱穿管成形,并保溫20~100s,最后進(jìn)行水淬得到的成型產(chǎn)品的組織性能良好,尤其在1025~1075℃穿管溫度下以0.5~1.5m/s的速率下進(jìn)行熱穿管成形,并保溫20~80s得到的產(chǎn)品的組織性能更為突出。

      當(dāng)前第1頁1 2 3 
      網(wǎng)友詢問留言 已有0條留言
      • 還沒有人留言評(píng)論。精彩留言會(huì)獲得點(diǎn)贊!
      1