專利名稱：具有優(yōu)異的抗高溫腐蝕性的高級抗侵蝕碳化物金屬陶瓷的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及金屬陶瓷復(fù)合物。更具體地，本發(fā)明涉及含有金屬碳化物的金屬陶瓷復(fù)合物和它們在高溫侵蝕和腐蝕環(huán)境中的應(yīng)用。
背景技術(shù)：
耐磨損和耐化學(xué)材料可用于許多應(yīng)用領(lǐng)域，在這些領(lǐng)域中，金屬表面要使用一些物質(zhì)，否則，金屬表面的侵蝕或腐蝕就會加快。
各種化學(xué)和石油工藝中使用的反應(yīng)器容器和輸送管路是具有下述金屬表面的設(shè)備的例子這些金屬表面通常提供有保護該表面免受材料降解的材料。由于這些容器和輸送管路通常在高溫下使用，因此，保護它們免受降解是一項技術(shù)挑戰(zhàn)。目前使用耐火襯里保護在高溫下暴露在侵蝕或腐蝕環(huán)境中的金屬表面。然而，這些耐火襯里的使用壽命受到襯里機械磨耗的極大限制，尤其是暴露在高速微粒中(這在石油和石化產(chǎn)品加工中經(jīng)常遇到)時。耐火襯里一般還出現(xiàn)破裂和散裂(spallation)。因此，需要在高溫下更能抵抗侵蝕和腐蝕的襯里材料。
已知陶瓷金屬復(fù)合材料或金屬陶瓷具有陶瓷的硬度和金屬的斷裂韌性的特征，但只有在相對適中的溫度，例如25℃至不超過大約300℃的溫度下使用時才如此。碳化鎢(WC)基金屬陶瓷，例如，既具有硬度也具有斷裂韌性，這使它們可用于高磨損應(yīng)用領(lǐng)域，例如用流體冷卻的切割工具和鉆頭。然而，WC基金屬陶瓷在高于大約600°F(315℃)的持續(xù)高溫下會降解。
本發(fā)明的目的是提供新型的、改進的金屬陶瓷復(fù)合物。
本發(fā)明的另一目的是提供適合在高溫下使用的金屬陶瓷復(fù)合物。
本發(fā)明的又一目的是提供一種改進的保護金屬表面在高溫條件下免受侵蝕和腐蝕的方法。
根據(jù)下列詳細描述，可以清楚地了解這些目的和其它目的。
發(fā)明概要粗略地說，本發(fā)明是一種金屬陶瓷復(fù)合物，其含有分散在粘合劑相(RS)中的陶瓷相(PQ)以及分散在(RS)中的被稱作再沉淀相的第三相G。陶瓷相(PQ)構(gòu)成金屬陶瓷復(fù)合物總體積的大約30體積％至大約95體積％，至少50體積％的(PQ)是選自由Si、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo及其混合物組成的組的金屬的碳化物。
粘合劑相(RS)包含選自Fe、Ni、Co、Mn及其混合物的金屬R，和合金元素S，S包括占粘合劑總重量至少12重量％的Cr和最高可達大約35重量％的選自由Al、Si、Y及其混合物組成的組的元素。
再沉淀相G含有占金屬陶瓷復(fù)合物總體積大約0.1體積％至大約10體積％的式MxCy所示的金屬碳化物，其中M是Cr、Fe、Ni、Co、Si、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo或其混合物，C是碳，x和y是整數(shù)或分數(shù)值，x在1至30之間，y在1至6之間。
在下列詳細描述中將闡明本發(fā)明的這種和其它具體實施方案，包括優(yōu)選適用的那些。
附圖的簡要說明

圖1是使用30體積％的347不銹鋼(347SS)粘合劑制造的TiC(碳化鈦)金屬陶瓷的掃描電子顯微鏡(SEM)圖，顯示了分散在粘合劑中的TiC陶瓷相粒子和再沉淀的相M7C3(其中M包括Cr、Fe和Ti)。
圖2是使用30體積％的Inconel 718合金粘合劑制造的TiC(碳化鈦)金屬陶瓷的SEM圖，顯示了分散在粘合劑中的TiC陶瓷相粒子和再沉淀的相M7C3(其中M包括Cr、Fe和Ti)。該顯微照片中還顯示了在TiC核心周圍形成MC殼。
圖3a是使用30體積％的FeCrAlY合金粘合劑制造的TiC(碳化鈦)金屬陶瓷的SEM圖，顯示了分散在粘合劑中的TiC陶瓷相粒子、再沉淀的相M7C3和Y/Al氧化物粒子。
圖3b是與圖3a所示相同的選定粘合劑區(qū)域的透射式電子顯微鏡(TEM)圖，顯示了作為深色區(qū)域的Y/Al氧化物分散體。
圖4是顯示氧化物層厚度(微米)的圖，該厚度用于測量使用30體積％的粘合劑制造的TiC(碳化鈦)金屬陶瓷在800℃下在空氣中暴露65小時后的抗氧化性。
發(fā)明詳述在一個具體實施方案中，本發(fā)明是可以由通式(PQ)(RS)G表示的金屬陶瓷復(fù)合物，其中(PQ)是分散在連續(xù)的粘合劑相(RS)中的陶瓷相，G是分散在(RS)中的被稱作可再沉淀相的第三相。
陶瓷相(PQ)構(gòu)成金屬陶瓷復(fù)合物總體積的大約30體積％至大約95體積％。優(yōu)選地，陶瓷相構(gòu)成金屬陶瓷復(fù)合物的大約65體積％至大約95體積％。
在陶瓷相(PQ)中，P是選自由元素周期表(Merck Index，第20版，1983)的IV族、V族、VI族元素及其混合物的金屬；Q選自由碳化物、氮化物、硼化物、碳氮化物、氧化物及其混合物組成的組，然而，條件是至少50體積％的(PQ)是選自由Si、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo及其混合物組成的組的金屬的碳化物。優(yōu)選地，(PQ)是至少70體積％金屬碳化物，更優(yōu)選地，至少90體積％金屬碳化物。金屬碳化物的優(yōu)選金屬是Ti。
在陶瓷相(PQ)中，P和Q通常以化學(xué)計量存在(例如TiC)；然而，少量(PQ)可以具有非化學(xué)計量的P與Q比率(例如TiC0.9)。
陶瓷相的粒度直徑通常低于大約3毫米，優(yōu)選低于大約100微米，更優(yōu)選低于大約50微米。分散的陶瓷粒子可以具有任何形狀。一些非限制性例子包括球形、橢圓形、多面體、扭曲球形、扭曲橢圓形和扭曲多面體。粒度直徑是指對3D形狀的粒子最長軸的測量結(jié)果?？梢允褂蔑@微鏡方法測量粒度，例如光學(xué)顯微術(shù)(OM)、掃描電子顯微術(shù)(SEM)和透射式電子顯微術(shù)(TEM)。
在金屬陶瓷復(fù)合物的粘合劑相(RS)中R是選自由Fe、Ni、Co、Mn及其混合物組成的組的金屬，S是合金元素，其中基于粘合劑的總重量，S包括至少12重量％的Cr，優(yōu)選大約18重量％至大約35重量％的Cr，和0重量％至大約35重量％的選自由Al、Si、Y及其混合物組成的組的元素。R∶S的質(zhì)量比為50∶50至大約88∶12。粘合劑相(RS)低于70體積％。
粘合劑(RS)中優(yōu)選包括占(RS)總重量大約0.02重量％至大約15重量％的選自由Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、W及其混合物組成的組的異價(aliovalent)元素。
作為優(yōu)選粘合劑類型的鐵和鎳基不銹鋼的代表性例子列在表1中。
表1


在表1中，“Bal”代表“余量”。HAYNES556TM合金(HaynesInternational，Inc.，Kokomo，IN)是UNS NO.R30556，HAYNES188合金是UNS NO.R30188。INCONEL 625TM(Inco Ltd.，Inco Alloys/SpecialMetals，Toronto，Ontario，Canada)是UNS N06625，INCONEL 718TM是UNS N07718。TRIBALOY 700TM(E.I.Du Pont De Nemours & Co.，DE)可以獲自Deloro Stellite Company Inc.，Goshen，IN。
本發(fā)明的金屬陶瓷復(fù)合物還包括被稱作再沉淀相的第三相G。G含有占金屬陶瓷復(fù)合物總體積大約0.1體積％至大約10體積％、優(yōu)選大約0.1體積％至大約5體積％的式MxCy所示的金屬碳化物，其中M是Cr、Fe、Ni、Co、Si、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo或其混合物，C是碳，x和y是整數(shù)或分數(shù)值，x在1至30之間，y在1至6之間。非限制性例子包括Cr7C3、Cr23C6、(CrFeTi)7C3和(CrFeTa)7C3。
在本發(fā)明的一個具體實施方案中，陶瓷相(PQ)的金屬碳化物包括僅一種金屬的碳化物構(gòu)成的核心和由Nb、Mo和核心金屬的混合碳化物構(gòu)成的殼。在該具體實施方案中，核心的優(yōu)選金屬是Ti。
本發(fā)明的復(fù)合物可以任選地包括例如氧化物分散體E和金屬間分散體F之類的其它組分。當(dāng)E存在時，E分散在(RS)中并構(gòu)成粘合劑的大約0.02重量％至大約5重量％，并選自直徑為大約5納米至大約500納米的Al、Ti、Nb、Zr、Hf、V、Ta、Cr、Mo、W、Y及其混合物的氧化物粒子。此外，E分散在(RS)中。當(dāng)F存在時，其分散在(RS)中并構(gòu)成粘合劑的大約0.02重量％至大約5重量％，并且是直徑為1納米至400納米的粒子。F可以是含有大約20重量％至50重量％Ni、0至50重量％Cr、0.01重量％至30重量％Al和0至10重量％Ti的β(beta)或γ’(gamma’)金屬間化合物的形式。
金屬陶瓷相(和金屬陶瓷組分)的體積百分比不包括由多孔性造成的孔體積。金屬陶瓷可以通過0.1至15體積％的孔隙率表征。優(yōu)選地，多孔的體積占金屬陶瓷體積的0.1至低于10％。包含多孔的這些孔優(yōu)選不相連，而是作為離散的孔分布在金屬陶瓷體中。平均孔大小優(yōu)選等于或小于陶瓷相(PQ)的平均粒度。
本發(fā)明的另一方面是本發(fā)明的金屬陶瓷具有大于大約3MPa·m1/2、優(yōu)選大于大約5MPa·m1/2、最優(yōu)選大于大約10MPa·m1/2的斷裂韌性。斷裂韌性是在單調(diào)負載條件下抵抗材料中裂紋擴展的能力。斷裂韌性是指裂紋開始以不穩(wěn)定方式在材料中擴散時的臨界應(yīng)力強度因數(shù)。優(yōu)選使用三點彎曲幾何形式的加載(其中在彎曲樣品的受拉側(cè)上有預(yù)制裂紋)以斷裂力學(xué)理論測量斷裂韌性。主要是前面段落所述的本發(fā)明金屬陶瓷的(RS)相使其具有這種特性。
以所需體積比使用合適的陶瓷粉末和粘合劑粉末作原材料，通過一般的粉末冶金技術(shù)(例如混合、研磨、壓制、燒結(jié)和冷卻)制造金屬陶瓷復(fù)合物。將這些粉末在有機液體(例如乙醇)的存在下在球磨中研磨，至足以使這些粉末互相充分分散的時間。去除液體，并將磨碎的粉末干燥，置于沖模中并壓成生坯。然后將所得生坯在高于大約1200℃至最高達大約1750℃的溫度下燒結(jié)大約10分鐘至大約4小時。該燒結(jié)操作優(yōu)選在惰性氣氛或還原氣氛或在真空下進行。例如，惰性氣氛可以是氬氣，還原氣氛可以是氫氣。此后，使燒結(jié)體冷卻，通常冷卻至環(huán)境條件。按照此處所述的方法制造金屬陶瓷，可以制造厚度超過5毫米的金屬陶瓷體塊。
這些加工條件使(PQ)分散在連續(xù)固體相(RS)中，形成了G并使其分散在(RS)中。根據(jù)陶瓷和粘合劑粉末的化學(xué)組成，E和F或者這二者可以在加工過程中形成?；蛘?，分散體粉末E可以在一開始與陶瓷和粘合劑粉末一起加入并研磨。
本發(fā)明的金屬陶瓷的一個重要特征是它們的微結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，即使在升高的溫度下也是如此，這使得它們特別適合用于保護金屬表面在大約300℃至大約850℃下免受侵蝕。這種穩(wěn)定性使它們可以在這種條件下長時間使用，例如超過2年。相反，許多已知的金屬陶瓷在升高的溫度下會發(fā)生轉(zhuǎn)變，形成對金屬陶瓷的性質(zhì)具有不利影響的相。
本發(fā)明的金屬陶瓷的高溫穩(wěn)定性使它們適用于目前使用耐火材料的應(yīng)用領(lǐng)域。合適用途的非限制性列舉包括用于工藝容器、輸送管路、旋風(fēng)分離器(例如在精煉工業(yè)所用的流化床催化裂化裝置的旋風(fēng)分離器中的流體-固體旋風(fēng)分離器)、柵格嵌件、溫度計套管、閥體、滑閥閥門和導(dǎo)管、催化劑再生器等的襯里。因此，通過給該表面提供一層本發(fā)明的陶瓷復(fù)合物層來保護暴露在侵蝕或腐蝕環(huán)境下、尤其是大約300℃至大約850℃下的金屬表面?？赏ㄟ^機械方法或通過焊接將本發(fā)明的金屬陶瓷固定到金屬表面上。
實施例體積百分比的測定通過掃描電子顯微法由2維面積分數(shù)測定各相、組分和孔體積(或多孔)的體積百分比。在燒結(jié)的金屬陶瓷樣品上進行掃描電子顯微術(shù)(SEM)以獲得優(yōu)選放大1000倍的二次電子圖像。對于SEM掃描的區(qū)域，使用能量分散式X射線熒光光譜法(EDXS)獲得X射線點象。在樣品的五個相鄰區(qū)域進行SEM和EDXS分析。然后使用圖像分析軟件EDXImaging/Mapping版本3.2(EDAX Inc.Mahwah，New Jersey 07430，USA)對每一區(qū)域測定各相的2維面積分數(shù)。由五次測量結(jié)果確定面積分數(shù)的算術(shù)平均值。然后通過將平均面積分數(shù)乘以100來確定體積百分比(體積％)。實施例中所示的體積％對于測得低于2體積％的相量具有+/-50％的精度，對于測得等于大于2體積％的相量具有+/-20％的精度。
重量百分比的測定通過標(biāo)準(zhǔn)EDXS分析法測定金屬陶瓷相中各元素的重量百分比。
加入下列非限制性實施例以進一步闡述本發(fā)明。
實施例1將70體積％平均直徑為1.1微米的TiC粉末(99.8％純度，來自JapanNew Metals Co.，Grade TiC-01)和30體積％的平均直徑為6.7微米的347不銹鋼粉末(Osprey Metals，95.0％在-16微米以下篩出)在高密度聚乙烯(HDPE)研磨罐中用乙醇分散。在球磨中用氧化釔強化的氧化鋯球(10毫米直徑，來自Tosoh Ceramics)以100rpm混合乙醇中的粉末。在真空烘箱中以130℃加熱24小時，從混合粉末中去除乙醇。在單軸水壓機(SPEX3630 Automated X-press)中的40毫米直徑的沖模中以5,000psi將干燥的粉末壓實。在氬氣中將制成的盤片生坯以25℃/分鐘的速度升溫至400℃并在大約400℃保持30分鐘以去除殘余溶劑。然后在氬氣中以15℃/分鐘的速度將盤片加熱至1450℃，并在大約1450℃保持2小時。然后以-15℃/分鐘的速度將溫度降至100℃以下。
所得金屬陶瓷含有i)69體積％平均粒度為4微米的TiCii)5體積％平均粒度為1微米的M7C3，其中M＝66Cr∶30Fe∶4Ti(重量％)iii)26體積％貧Cr合金粘合劑(3.0Ti∶15.8Cr∶70.7Fe∶10.5Ni，重量％)圖1是所得金屬陶瓷的SEM圖。在該圖像中，TiC相呈深色，粘合劑相呈淺色。在粘合劑相中還顯示出新的M7C3型再沉淀碳化物相。
實施例2使用70體積％平均直徑為1.1微米的TiC粉末(99.8％純度，來自Japan New Metals Co.，Grade TiC-01)和30體積％平均直徑為15微米的Inconel 718粉末(100％在-325目(-44微米)以下篩出)進行實施例1的程序。
所得金屬陶瓷含有i)74體積％平均粒度為4微米的金屬陶瓷，其中30體積％為TiC核心，44體積％是Nb/Mo/Ti碳化物殼，其中M＝8Nb∶4Mo∶88Ti(重量％)ii)4體積％平均粒度為1微米的M7C3，其中M＝62Cr∶30Fe∶8Ti(重量％)iii)22體積％貧Cr粘合劑圖2顯示了帶有Nb/Mo/Ti碳化物殼的TiC核心和M7C3再沉淀相。
實施例3使用70體積％平均直徑為1.1微米的TiC粉末(99.8％純度，來自Japan New Metals Co.，Grade TiC-01)和30體積％平均直徑為15微米的Inconel 625粉末(100％在-325目(-33微米)以下篩出)進行實施例1的程序。
所得金屬陶瓷含有i)74體積％平均粒度為4微米的金屬陶瓷相，其中24體積％為TiC核心，50體積％是Mo/Nb/Ti碳化物殼，其中M＝7Nb∶10Mo∶83Ti(重量％)ii)4體積％平均粒度為1微米的M7C3，其中M＝60Cr∶32Fe∶8Ti(重量％)iii)22體積％貧Cr合金粘合劑實施例4使用70體積％平均直徑為1.1微米的TiC粉末(99.8％純度，來自Japan New Metals Co.，Grade TiC-01)和30體積％平均直徑為6.7微米的FeCrAlY合金粉末(95.1％在-16微米以下篩出)進行實施例1的程序。
圖3a是制得金屬陶瓷的SEM圖，圖3b是其TEM圖，它們顯示了Y/Al氧化物分散體。所得金屬陶瓷含有i)68體積％平均粒度為4微米的TiCii)8體積％平均粒度為1微米的M7C3，其中M＝64Cr∶30Fe∶6Ti(重量％)iii)1體積％Y/Al氧化物分散體iv)23體積％貧Cr合金粘合劑(3.2Ti∶12.5Cr∶79.8Fe∶4.5Al重量％)實施例5使用85體積％平均直徑為1.1微米的TiC粉末(99.8％純度，來自Japan New Metals Co.，Grade TiC-01)和15體積％平均直徑為6.7微米的304SS粉末(95.9％在-16微米以下篩出)進行實施例1的程序。
所得金屬陶瓷含有i)84體積％平均粒度為4微米的TiCii)3體積％平均粒度為1微米的M7C3，其中M＝64Cr∶32Fe∶4Ti(重量％)iii)13體積％貧Cr合金粘合劑(4.7Ti∶11.6Cr∶72.7Fe∶11.0Ni，重量％)實施例6對實施例1至5的各金屬陶瓷進行熱侵蝕和磨耗試驗(HEAT)并發(fā)現(xiàn)具有低于每克SiC侵蝕物1.0×10-6立方厘米的侵蝕速率。所用程序如下1)將直徑約為35毫米、厚度約為5毫米的金屬陶瓷盤片樣品稱重。
2)然后對盤片一面的中心進行由熱空氣夾帶的1200克/分鐘的SiC粒子(220粒度，#1級黑色碳化硅，UK磨料，Northbrook，IL)的處理，該熱空氣出自直徑為0.5英寸的管子，其末端以45°角距離目標(biāo)1英寸。SiC的速度為45.7米/秒。
3)將步驟(2)在732℃下進行7小時。
4)在7小時后，使樣品冷卻至環(huán)境溫度并稱重，測量重量損失。
5)測量市售的可鑄耐火材料樣品的侵蝕并用作對照標(biāo)準(zhǔn)。將對照標(biāo)準(zhǔn)的侵蝕定為值1，并在表2中將金屬陶瓷樣品的結(jié)果與對照標(biāo)準(zhǔn)進行比較。
在表2中，任何大于1的值都代表與對照標(biāo)準(zhǔn)相比有所改進。
表2

實施例7按照實施例1的方法將77體積％TaC粉末(99.5％純度，在-325目以下篩出，來自Alfa Aesar)和23體積％平均直徑為6.7微米的FeCrAlY粉末(95.1％在-16微米以下篩出)制成金屬陶瓷。
所得金屬陶瓷含有i)77體積％平均粒度為10-20微米的TaCii)4體積％平均粒度為1-5微米的M7C3，其中M＝Cr，F(xiàn)e，Taiii)19體積％貧Cr合金粘合劑實施例8對實施例1、2和3的各金屬陶瓷進行腐蝕試驗，發(fā)現(xiàn)具有低于大約1.0×10-10克2/厘米4·秒的腐蝕速率。所用程序如下1)將大約10平方毫米大小且大約1毫米厚的金屬陶瓷樣品拋光到600粒度金剛石精加工表面，并在丙酮中清洗。
2)然后在熱重分析儀(TGA)中將該樣品在800℃下暴露于100立方厘米/分鐘的空氣中。
3)將步驟(2)在800℃下進行65小時。
4)在65小時后，使樣品冷卻至環(huán)境溫度。
5)通過腐蝕表面的截面顯微鏡檢查法測定氧化物層的厚度。
6)在圖4中任何低于150微米的值都代表可接受的抗腐蝕性。
圖4顯示，在Ti金屬陶瓷表面上形成的氧化物層的厚度隨所用粘合劑的Nb/Mo含量的增加而降低。TiC金屬陶瓷的氧化機制是TiO2的生長，其受到TiO2晶格中隙間Ti+4離子向外擴散的控制。由于異價元素的陽離子大小(例如Nb+5＝0.070納米)與Ti+4的(0.068納米)相當(dāng)，當(dāng)氧化開始時，碳化物或金屬相中存在的異價元素取代性地溶入TiO2晶格。由于充分溶解的Nb+5離子提高了TiO2晶格的電子濃度，因此TiO2中隙間Ti+4離子的濃度降低，由此抑制了氧化。該實施例顯示了異價元素的有利作用，其提供了優(yōu)異的抗氧化性，同時保持了抗高溫侵蝕性。
權(quán)利要求
1.一種式(PQ)(RS)G所示的金屬陶瓷復(fù)合物，其中(PQ)是陶瓷相；(RS)是粘合劑相；G是再沉淀相；且其中(PQ)和G分散在(RS)中，該復(fù)合物含有(a)大約30體積％至大約95體積％的(PQ)陶瓷相，至少50體積％的所述陶瓷相是選自由Si、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo及其混合物組成的組的金屬的碳化物，(b)占金屬陶瓷復(fù)合物總體積的大約0.1體積％至大約10體積％的金屬碳化物MxCy的G再沉淀相，其中M是Cr、Fe、Ni、Co、Si、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo或其混合物；C是碳，x和y是整數(shù)或分數(shù)值，x在1至30之間，y在1至6之間；和(c)剩余的體積百分數(shù)包括粘合劑相(RS)，其中R是選自由Fe、Ni、Co、Mn及其混合物組成的組的金屬，S含有占粘合劑總重量至少12重量％的Cr和最高可達大約35重量％的選自由Al、Si、Y及其混合物組成的組的元素。
2.權(quán)利要求1的復(fù)合物，其中粘合劑包含占粘合劑相(RS)重量大約0.02重量％至大約15重量％的選自由Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Mo、W及其混合物組成的組的異價元素。
3.權(quán)利要求1的復(fù)合物，其中(PQ)包含具有僅由一種金屬的碳化物構(gòu)成的核心和由Nb、Mo和核心金屬的混合碳化物構(gòu)成的殼的粒子。
4.權(quán)利要求3的復(fù)合物，其中所述一種金屬是Ti。
5.權(quán)利要求1的復(fù)合物，其中(PQ)是Ta的碳化物。
6.權(quán)利要求1的復(fù)合物，其包括占粘合劑重量的大約0.02重量％至大約5重量％的氧化物分散體E。
7.權(quán)利要求1的復(fù)合物，其包括占粘合劑重量的大約0.02重量％至大約5重量％的金屬間分散體F。
8.權(quán)利要求6的復(fù)合物，其中氧化物分散體E選自Y、Al及其混合物的氧化物。
9.權(quán)利要求7的復(fù)合物，其中金屬間分散體F含有20重量％至50重量％的Ni0重量％至50重量％的Cr0.01重量％至30重量％的Al；和0重量％至10重量％的Ti。
10.一種為金屬表面提供對于暴露在300℃至850℃的侵蝕和腐蝕環(huán)境下的影響具有抵抗性的方法，其包括為該金屬表面提供前述權(quán)利要求任一項的金屬陶瓷。
11.權(quán)利要求10的方法，其中所述表面包括液體-固體旋風(fēng)分離器的內(nèi)表面。
全文摘要
提供了下述金屬陶瓷其中基本為化學(xué)計量的金屬碳化物陶瓷相與式M
文檔編號C22C29/10GK1791693SQ200480013990
公開日2006年6月21日 申請日期2004年5月18日 優(yōu)先權(quán)日2003年5月20日
發(fā)明者全昌旻, N-R·V·班加羅, 陳炫佑, 具滋榮, J·R·彼得松, R·L·安特拉姆, C·J·福勒 申請人:?？松梨谘芯抗こ坦?br>