耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼，按重量％包括10.0％至15.0％的Cr、0.01％至0.05％的C、0.01％至0.05％的N、0.7％至2.0％的Si、0.01％至2.0％的Mn、0.035％以下的P、0.01％以下的S、剩余的Fe及雜質(zhì)，且滿足下面式(1)至式(3)，式(1)：0.45≤10×Si/Cr≤1.7，式(2)：0.03≤[C+N](wt％)≤0.07，式(3)：25≤γmax(％)≤55，其中，γmax(％)＝420C(wt％)+470N(wt％)+23Ni(wt％)+9Cu(wt％)+10Mn(wt％)+180-11.5Cr(wt％)-11.5Si(wt％)-12Mo(wt％)-52Al(wt％)。
【專利說明】耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼，尤其涉及降低高 價的鉻的含量并控制硅和碳等成分從而使耐蝕性及抗起皺性的特性得到提高的鐵素體系 不銹鋼。

【背景技術(shù)】
[0002] 鐵素體系不銹鋼相比于奧氏體系不銹鋼，價格低廉且熱膨脹率低，而且表面光澤、 成型性以及耐氧化性良好，因而廣泛使用于耐熱器具、洗滌槽上板、外裝材料、家電產(chǎn)品、電 子部件等中。
[0003] 另一方面，鐵素體系不銹鋼通過熱軋工序、去除被熱軋的鋼卷的表面氧化皮且去 除材料內(nèi)部應(yīng)力的退火酸洗工序、冷軋及退火工序而制得，其中，在洗滌槽等廚房設(shè)備或部 件中使用所述鐵素體系不銹鋼的情況下，存在因點蝕或生銹等腐蝕而使表面品質(zhì)降低的問 題。因此，為了防止鐵素體系不銹鋼的品質(zhì)的降低，通常添加鉻（Cr)、鑰（Mo)、鎢（W)等高價 的元素，以改善所述鐵素體系不銹鋼的耐點蝕性及耐鹽害腐蝕（Chloride Corrosion)性。 前述方法導(dǎo)致鐵素體系不銹鋼的成本上升，同時使鐵素體系不銹鋼高合金化，從而成為降 低成型性的原因。
[0004] 鐵素體系不銹鋼430鋼是含有16wt %以上的鉻（Gr)的16Cr鋼，其廣泛使用于家 庭用西式餐具及家電產(chǎn)品部件之中。最近，持續(xù)要求開發(fā)出一種能夠替代正在適用于洗衣 機(jī)主體（body)及裝飾慣用管（tube)等的430鋼的低成本鋼種。因此，針對降低鉻含量的 同時與通常的16Cr鋼（430鋼）相比具有毫不遜色的物理性質(zhì)的低鉻型鐵素體系不銹鋼的 研究正在多樣地進(jìn)行。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 技術(shù)問題
[0006] 為了解決上述問題而提出的本發(fā)明的目的在于提供一種耐蝕性、抗起皺性、成型 性優(yōu)異的低鉻鐵素體系不銹鋼。
[0007] 而且，本發(fā)明的另一目的在于提供一種控制鉻及硅的含量而降低生產(chǎn)成本的低鉻 鐵素體系不銹鋼。
[0008] 技術(shù)方案
[0009] 根據(jù)用于實現(xiàn)如上所述的目的的本發(fā)明的特征，本發(fā)明涉及一種耐蝕性及抗起皺 性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼，按重量％包括10. 0%至15. 0%的Cr、0. 01 %至0. 05% 的 C、0. 01 %至 0. 05 % 的 N、0. 7 %至 2. 0 % 的 Si、0. 01 %至 2. 0 % 的 Μη、0. 035 % 以下的 P、 0.01 %以下的S、剩余的Fe及雜質(zhì)，且滿足下面式（1)至式（3)，
[0010] 式（1) :0· 45 彡 10XSi/Cr 彡 1. 7
[0011] 式⑵：0· 03 彡[C+N] (wt% )彡 0· 07
[0012] 式（3) :25 彡 γΜΧ(% )彡 55
[0013] 其中，=420C(wt%)+470N(wt%)+23Ni(wt%)+9Cu(wt%)+10Mn(wt%) +180-11. 5Cr(wt% )-11. 5Si(wt% )-12Mo(wt% )-52Al(wt% ) 〇
[0014] 而且，所述耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼按重量％可包括 12.5%至14.5%的0、0.031%至0.039%的(：、0.01%至0.025%的隊1.0%至2.0%的51、 0· 1%至 0· 6%的 Μη。
[0015] 按重量％還可含有0.01%至0.20%的Ti以及0.01%至0. 15%的Al中的一種或 兩種。
[0016] 所述鐵素體系不銹鋼從所述鐵素體系不銹鋼的表面開始沿深度方向具備鈍化膜 層，該鈍化膜層的鉻含量為包含于鐵素體系不銹鋼的整體平均鉻含量的50%以下，所述鈍 化膜層包括Cr原子及Si原子，且包括所述Si原子相比Cr原子更多的原子層。
[0017] 所述鈍化膜層中Si/Cr原子比可以為4以上。
[0018] 2. 85[Si]+76. 4[C+N] (wt% )可以為 8. 5 以下。
[0019] 0· 13[Si]+8. 68[C+N] (wt% )可以為 0· 75 以下。
[0020] 有益效果
[0021] 根據(jù)以上所說明的本發(fā)明，可提供耐蝕性、抗起皺性、成型性優(yōu)異的低鉻鐵素體系 不銹鋼。
[0022] 而且，根據(jù)本發(fā)明可提供控制鉻及硅的含量而降低了生產(chǎn)成本的低鉻鐵素體系不 銹鋼。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0023] 圖Ia為示出根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例的鐵素體系不銹鋼的鈍化膜層的成分的 圖。
[0024] 圖Ib為示出基于根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例的鐵素體系不銹鋼的深度的成分的濃 度的曲線圖。
[0025] 圖2為示出基于通常的鐵素體系不銹鋼的深度的成分的濃度的曲線圖。
[0026] 圖3a為示出鐵素體系不銹鋼的耐蝕性的圖。
[0027] 圖3b為示出在熱軋鐵素體系不銹鋼時的起皺形成與否的圖。
[0028] 圖4為確認(rèn)針對Si/Cr原子比的平均El (% )的圖表。
[0029] 圖5為示出基于Si、C及N的關(guān)系的平均El (%)的圖表。
[0030] 圖6為示出基于Si、C及N的關(guān)系的平均r值的圖表。
[0031] 圖7為確認(rèn)基于Ymax的起皺的圖表。

【具體實施方式】
[0032] 其他實施例的具體事項包含于詳細(xì)說明及附圖中。
[0033] 本發(fā)明的優(yōu)點、特征以及實現(xiàn)這些的方法通過參照與附圖一起詳細(xì)描述的實施例 將會變得清楚。然而，本發(fā)明不限于以下公開的實施例，而是可以以彼此不同的多樣的形態(tài) 實現(xiàn)，在以下的說明中當(dāng)記載為某一部分與其他部分連接時，這不僅指直接連接的情形，而 且還包括其中間夾著另一元件而電連接的情形。并且，為了清楚地說明本發(fā)明，在附圖中省 略了與本發(fā)明無關(guān)的部分，而且在整個說明書中，對相近的部分賦予了相同的附圖符號。
[0034] 以下，將參照附圖對本發(fā)明進(jìn)行說明。
[0035] 根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉻鐵素體系不銹鋼 按重量％包括：10· 0%至 15. 0% 的 Cr、0. 01%至 0· 05% 的 C、0. 01%至 0· 05% 的 Ν、0· 7%至 2.0%的3丨、0.01%至2.0%的]?11、0.035%以下的？、0.01%以下的5、剩余的？6及雜質(zhì)，且 滿足下面式（1)至式（3)。
[0036] 式（1) :0· 45 彡 10XSi/Cr 彡 1. 7
[0037] 式⑵：0· 03 彡[C+N] (wt% )彡 0· 07
[0038] 式（3) :25 彡 γΜΧ(% )彡 55
[0039] 其中，Ymax(% ) = 420C(wt% )+470N(wt% )+23Ni (wt% )+9Cu(wt% (+lOMrKwt% ) +180-11. 5Cr(wt% )-11. 5Si(wt% )-12Mo(wt% )-52Al(wt% ) 〇
[0040] 此外，所述低鉻鐵素體系不銹鋼按重量％還可含有0.01%至0.20%的Ti以及 0.01%至0. 15%的Al中的一種或兩種。以下，如果沒有特別言及，則含量表示重量％。
[0041] 鉻（Cr)的量為10. Owt%至15. Owt%。鉻是為了提高鋼的耐蝕性而添加的合金 元素，鉻的臨界含量為l〇wt%。如果所述鉻包含為小于10. Owt%,則使鐵素體系不銹鋼的 耐蝕性降低，從而成為問題。另一方面，如果所述鉻包含為超過15. Owt %，則含有碳和氮的 鐵素體系不銹鋼可能引起晶間腐蝕，且不必要地使制造成本增加，因此優(yōu)選為所述鉻含有 10. Owt % 至 15. Owt %。
[0042] 碳（C)的量為0. Olwt%至0. 05wt%。所述碳是鋼的奧氏體穩(wěn)定化元素，因此起到 使奧氏體分率最大化的作用而具有抑制麻紋（roping)及起皺的效果，所以所述碳優(yōu)選包 含為O.Olwt%以上。另一方面，如果所述碳包含過多，則降低延伸率從而顯著降低產(chǎn)品的加 工性，因此可包含為〇. lwt%以下。所述延伸率是告知鐵素體系不銹鋼的冷軋產(chǎn)品的加工性 的品質(zhì)特性中的一個，是廣泛通用的術(shù)語，其由如下的值來計算：該值是將對所述鐵素體系 不銹鋼的冷軋產(chǎn)品進(jìn)行單軸拉伸時發(fā)生破斷的瞬間為止所得到的延伸的量除以初始長度 而獲得的值。
[0043] 氮（N)的量為0. Olwt%至0. 05wt%。所述氮起到使奧氏體分率增加的作用，從而 在進(jìn)行熱軋時起到析出奧氏體相而促進(jìn)再結(jié)晶的作用，因此包含為O.Olwt%以上，另一方 面，如果所述氮的添加量過多，則不僅阻礙加工性，而且還會成為冷軋產(chǎn)品的拉伸應(yīng)變的原 因，因此將其含量限制為0. 05wt %以下。
[0044] 硅（Si)的量為0. 7wt%至2. Owt%。硅是在煉鋼時作為脫氧劑而添加的元素，是 鐵素體穩(wěn)定化元素，因此以〇. 以上的含量含有是較好的。另一方面，如果所述硅的含 量過多，則會引起材質(zhì)的硬化而降低延展性，因而優(yōu)選為以2. Owt%以下的含量含有。由于 在本發(fā)明中降低了 Cr含量，因此將Si限制在前述范圍之內(nèi)也能夠確保優(yōu)異的成型性。
[0045] 錳（Mn)的量為0. Olwt%至2. Owt%。錳雖然是鋼中不可避免地包含的雜質(zhì)，然而 也是奧氏體穩(wěn)定化元素，因而起到抑制麻紋（roping)及起皺的效果。另一方面，如果所述 錳的含量包含過多，則在焊接時產(chǎn)生錳系煙塵（fume)且成為MnS相析出的原因，從而降低 延伸率，因此將其含量限制在前述范圍。
[0046] 磷（P)的量為0. 035wt%以下。磷是鋼中所包含的不可避免的雜質(zhì)，當(dāng)所述磷超過 0. 035wt%時，在進(jìn)行酸洗時引起晶間腐蝕或者降低熱間加工性，因此其含量限制在前述范 圍。
[0047] 硫（S)的量為0. Olwt%以下。硫是鋼中所包含的不可避免的雜質(zhì)，當(dāng)所述硫超過 O.Olwt%時，在晶界發(fā)生偏析而降低熱間加工性，因此其含量限制在前述范圍。
[0048] 鈦（Ti)的量為O.Olwt%至0. 20wt%。鈦是起到使鑄片組織的等軸晶粒度微細(xì) 化的作用的元素，其起到將碳、氮等固定而提高加工性的作用，因此優(yōu)選添加為O.Olwt%以 上。另一方面，如果所述鈦的添加超過〇.20wt%，則會成為不銹鋼的制造成本增加以及冷軋 產(chǎn)品的條狀（sliver)缺陷的原因，因此其含量限制在前述范圍。
[0049] 鋁（Al)的量為O.Olwt%至0. 15wt%。鋁作為煉鋼時的脫氧劑，優(yōu)選添加為 0. Olwt%以上，然而如果所述鋁的添加量超過0. 15wt%，則以非金屬夾雜物存在而成為冷 軋鋼帶的條狀（sliver)缺陷的原因，且使焊接性降低，因此其含量限制在前述范圍。除了 前述元素以外的鐵素體系不銹鋼的剩余部分由鐵（Fe)以及其他不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
[0050] 而且，根據(jù)本發(fā)明的鐵素體系不銹鋼中，硅（Si)與鉻（Cr)滿足下面的式（1)，碳 (C)與氮（N)滿足下面的式（2)，)可滿足下面的式（3)。
[0051] 式（1) :0· 45 彡 10XSi/Cr 彡 1. 7
[0052] 式⑵：0· 03 彡[C+N] (wt% )彡 0· 07
[0053] 式（3) :25 彡 γΜΧ(% )彡 55
[0054] 其中，Ymax(% ) = 420C(wt% )+470N(wt% )+23Ni (wt% )+9Cu(wt% (+lOMrKwt% ) +180-11. 5Cr(wt% )-11. 5Si(wt% )-12Mo(wt% )-52Al(wt% ) 〇
[0055] 根據(jù)本實施例的鐵素體系不銹鋼中，硅與鉻的比率即式（I)的[lOXSi/Cr]可以 是0.45以上且1.7以下。如果所述[lOXSi/Cr]小于0.45,則所述鐵素體系不銹鋼可能 容易受到鹽害腐蝕（Chloride Corrosion)。即，所述鹽害腐蝕的程度可通過利用5wt% NaCl (aq)的鹽害腐蝕評價來確認(rèn)。所述鹽害腐蝕評價是對鐵素體系不銹鋼以噴霧一干燥一 沉積一干燥作為一個周期進(jìn)行一天的腐蝕周期腐蝕試驗，其可通過用所述腐蝕試驗對鐵素 體系不銹鋼連續(xù)進(jìn)行腐蝕周期達(dá)50天之后測量所述鐵素體系不銹鋼的腐蝕深度來確認(rèn)。 在此，在所述一個周期內(nèi)分配于噴霧一干燥一沉積的時間之比大致為1:2:1左右。此時，當(dāng) 腐蝕深度為鐵素體系不銹鋼的板厚度的1/3以上時，表示在鹽害腐蝕評價中不合格。對于 所述[10 X Si/Cr]為小于0. 45的鐵素體系不銹鋼而言,在所述鹽害腐蝕評價中腐蝕深度為 板厚度的1/3以上，因此為了具備針對預(yù)定鹽害腐蝕的抗性，鐵素體不銹鋼的[lOXSi/Cr] 優(yōu)選為0. 45以上。另一方面，如果所述[10X Si/Cr]超過1. 7,則鐵素體系不銹鋼的延伸率 會降低而可能成為問題。
[0056] 鐵素體系不銹鋼中碳和氮之和即[C+N] (wt% )可以如所述式（2)那樣包含為 0.03以上且0.07以下。如果所述[C+N] (wt% )小于0.03,則在熱軋區(qū)間上奧氏體分率 變低，從而無法實現(xiàn)熱軋組織的微細(xì)化以及鑄造組織的破壞，從而導(dǎo)致最終產(chǎn)品的起皺 (ridging)劣化。所述起皺是在對鐵素體系不銹鋼進(jìn)行成型加工時沿軋制方向平行地以皺 紋形態(tài)產(chǎn)生的表面缺陷，所述起皺不僅使產(chǎn)品外觀變差，而且還降低成型性。而且，所產(chǎn)生 的起皺較嚴(yán)重時，需要在成型之后進(jìn)行額外的研磨工序，因此成為增加制造成本的原因。另 一方面，如果[C+N] (wt% )超過0. 07,則雖然鐵素體系不銹鋼的抗起皺性優(yōu)異，然而由于較 高的碳及氮的含量而導(dǎo)致延伸率變差。
[0057] 而且，在根據(jù)本實施例的鐵素體系不銹鋼中，如式（3)那樣，)優(yōu)選為25 以上且55以下，如果所述小于25,則奧氏體分率變低，從而無法實現(xiàn)熱軋組織的 微細(xì)化以及鑄造組織的破壞，從而導(dǎo)致最終產(chǎn)品的起皺（ridging)劣化。如果Ymax(% )超 過55,則雖然抗起皺性優(yōu)異，然而會導(dǎo)致耐蝕性變差。
[0058] 在所述鐵素體系不銹鋼中，從所述鐵素體系不銹鋼的表面開始沿深度方向具備鈍 化膜層，該鈍化膜層的鉻含量為包含于所述鐵素體系不銹鋼的整體平均鉻含量的50%以 下，所述鈍化膜層包括Cr原子及Si原子，且可包括所述Si原子相比Cr原子更多的原子 層。在此，所述Cr原子例如可包括包含Cr的氧化物等化合物中所包含的Cr,所述Si原子 例如可包括包含Si的氧化物等化合物中所包含的Si。此時，所述鈍化膜層中Si/Cr原子 比（atomic ratio)可以是4以上。而且，所述鈍化膜層是指如下的層：例如在包含于鐵素 體系不銹鋼的整體平均鉻含量為15wt %的情況下，含有所述整體平均鉻含量的50 %以下 即大約7. 5wt%以下的鉻的層。
[0059] 通常，鐵素體系不銹鋼為了滿足最終產(chǎn)品的耐蝕性要求水平，一般添加高價的鉻 (Cr)等元素來改善耐點蝕性和耐鹽害腐蝕性。作為這樣的鋼種可以舉出含有16wt%以上 的鉻的鋼，如430鋼。然而，所述鉻之類的元素會使不銹鋼的成本上升，且會引起由高合金 化引起的成型性下降。
[0060] 另一方面，根據(jù)本實施例的鐵素體系不銹鋼具備能夠用低成本替代所述430鋼的 特性。根據(jù)所述本實施例的鐵素體系不銹鋼通過降低鉻的含量的同時調(diào)節(jié)碳（C)、氮（N)、 鉻（Cr)的含量而可以維持與430鋼同等程度以上的表面品質(zhì)及成型特性，而且通過添加 硅（Si)來控制冷軋產(chǎn)品的所述鈍化膜層上的Si/Cr原子比使其達(dá)到4以上，從而在相對 于430鋼而言低Cr含量下也能夠確保與430鋼同等水平的耐蝕性。例如，所述鈍化膜層在 鐵素體系不銹鋼的表面上大致以3nm至7nm的深度具備。而且，所述鐵素體系不銹鋼在鈍 化膜層中Si/Cr原子比優(yōu)選為4以上，如本實施例那樣在鉻包含為10. Owt %至15. Owt % 的鐵素體系不銹鋼中，因所述Si效應(yīng)而在鐵素體系不銹鋼的表面上形成Si-O層的納米層 (nano-layer)，據(jù)此可提高耐點蝕性，且可增加鹽害腐蝕的抵抗性。
[0061] 圖Ia為示出根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例的鐵素體系不銹鋼的鈍化膜層的成分的 圖，圖Ib為示出基于根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例的鐵素體系不銹鋼的深度的成分的濃度的 曲線圖。圖2為示出基于通常的鐵素體系不銹鋼的深度的成分的濃度的曲線圖。圖3a為 示出鐵素體系不銹鋼的耐蝕性的圖，圖3b為示出在熱軋鐵素體系不銹鋼時的起皺形成與 否的圖。
[0062] 參照圖Ia及圖Ib可以確認(rèn)，根據(jù)本實施例的鐵素體系不銹鋼在作為所述鐵素體 系不銹鋼的表面的鈍化層（passive film)中形成有Si-O層的納米層。在圖Ia中，作為 對根據(jù)本實施例的鐵素體系不銹鋼的冷軋產(chǎn)品的鈍化膜層進(jìn)行分析的結(jié)果，表示對所述鈍 化膜層利用三維原子探針（3DAP:3Dimension Atomic Probe)裝置通過經(jīng)過試片的原子 濺射（sputtering)的質(zhì)量分析及位置分析來進(jìn)行原子單位三維位置分析的結(jié)果。所述鈍 化層中，相比Cr原子包含更多的Si原子。然而，對于圖2而言，鈍化膜層中以大致相近的 量包含Si原子和Cr原子。在圖Ib及圖2中，鈍化膜層表示鉻含量為作為整體平均鉻含 量的15wt%的50%以下的部分，例如，鐵素體系不銹鋼中所包含的整體平均鉻含量大致為 15wt%的情況下（曲線圖中鉻的含量與深度無關(guān)地大致恒定的部分），此時，鈍化膜層可指 鉻含量為7. 5wt%以下的部分。
[0063] 圖3a是對圖Ib及圖2中的鐵素體系不銹鋼的耐蝕性進(jìn)行確認(rèn)的結(jié)果，圖3b是對 在熱軋圖Ib及圖2中的鐵素體系不銹鋼時起皺產(chǎn)生的程度進(jìn)行確認(rèn)的圖。
[0064] 圖3a是在鈍化膜層中對基于Si原子及Cr原子的含量的耐蝕性進(jìn)行評價的結(jié)果。 圖3a中（a)涉及的是圖2中的鈍化膜層的Si原子與Cr原子具有大致相近的量的情形下 的鐵素體不銹鋼，其中可以確認(rèn)耐蝕性較差。另一方面，圖3a中（b)示出圖Ib中的鈍化膜 層的Si原子相比Cr原子更多的情形的圖，由此可以確認(rèn)耐蝕性比較優(yōu)異。即，可以確認(rèn)， 如圖Ib那樣，在鈍化膜層中包含較多的Si原子時，對耐蝕性起到有利的作用。
[0065] 而且，圖3b是在鈍化膜層中對基于Si原子及Cr原子的含量的起皺性進(jìn)行評價的 結(jié)果。圖3b的（a)涉及的是在圖2所示的鈍化膜層中Si原子與Cr原子相近的鐵素體系 不銹鋼，其中在進(jìn)行熱乳時發(fā)生起皺。由此可以確認(rèn)，由于全-鐵素體（fully-ferrite)單 相熱軋，粗大晶粒發(fā)達(dá)而抗起皺性較差。
[0066] 另一方面，圖3b的（b)涉及的是如圖Ib那樣在鈍化膜層中相比Cr原子包含更多 的Si原子的鐵素體系不銹鋼，其中可以確認(rèn)到在熱軋時沒有發(fā)生起皺。這是因為，鈍化膜 層所具備的相對較多的Si原子在所述鐵素體系不銹鋼的表面上形成Si-O層，據(jù)此，在熱軋 時如圖3b的（b) -樣沒有發(fā)生起皺而具備優(yōu)異的表面品質(zhì)。而且可以確認(rèn)到，在鈍化膜層 中相比Cr原子包含更多的Si原子的鐵素體系不銹鋼存在半-鐵素體（semi-ferrite)相 變態(tài)，從而在熱軋時因晶粒微細(xì)化而抗起皺性比較優(yōu)異。
[0067] 因此，鐵素體系不銹鋼優(yōu)選為在鈍化膜層中相比于Cr原子包含更多的Si原子。 而且，在所述鐵素體系不銹鋼中，鈍化膜層的Si/Cr原子比小于4時，可能難以充分地形成 Si-O層的納米層，因而更加優(yōu)選的是，所述鐵素體系不銹鋼的鈍化膜層中Si/Cr原子比為4 以上。
[0068] 以下，記載本發(fā)明的實施例和比較例。然而，下面的實施例僅僅是本發(fā)明的優(yōu)選的 一個實施例，本發(fā)明的權(quán)利范圍并不被下面的實施例所限制。
[0069] 以下，表1中表示了鐵素體系不銹鋼的實施例和比較例的合金成分。表1的實施 例中對碳（C)、氮（N)、硅（Si)以及鉻（Cr)的含量進(jìn)行了控制，所述實施例及比較例通過真 空溶解來確認(rèn)了成分。
[0070] 對于基于表1的實施例以及比較例而言，通過粗軋機(jī)和連續(xù)終軋機(jī)而制造為熱軋 板的鐵素體系不銹鋼，然后經(jīng)過熱乳罩式退火（Batch Annealing)(或連續(xù)退火）并接著實 施了冷軋及冷軋退火。表2中示出了對基于表1的實施例和比較例的[10XSi/Cr]、[C+N] (wt% )以及)，表3中示出了對基于表1的實施例和比較例的最終冷軋產(chǎn)品的作 為代表性的品質(zhì)的抗起皺等級、點蝕電位等級、平均延伸率（％)、平均r值、鹽害腐蝕評價 (鹽害腐蝕抵抗性）等進(jìn)行確認(rèn)的結(jié)果。而且，示出了所述實施例和比較例的最終冷軋產(chǎn)品 的鈍化膜層（passive film layer)中的Si原子與Cr原子之比。
[0071] 表 1
[0072]

【權(quán)利要求】
1. 一種耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，按重量％包括10. 0%至 15.0%的Cr、0.01%至0.05%的C、0.01%至0.05%的N、0.7%至2.0%的Si、0.01%至 2. 0%的Mn、0. 035%^下的P、0. 01%W下的S、剩余的化及雜質(zhì)，且滿足下面式（1)至式 做， 式（1) :〇. 45《lOXSi/Cr《1. 7 式（2) ;0. 03《[C+閑（wt% )《0. 07 式（3) ;25《Ymax(% )《55 其中，Y max (% ) = 420C (wt % ) +470N(wt % ) +23Ni (wt % ) +9Cu (wt % ) +10Mn (wt % ) +180 -11. 5Cr (wt% ) -11. 5Si (wt% ) -12Mo (wt% ) -52A1 (wt% )。
2. 如權(quán)利要求1所述的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，其特征在 于，按重量％包括 12. 5%至 14. 5% 的 Cr、0. 031 %至 0. 039% 的 C、0. 01 %至 0. 025% 的 N、 1.0%至2.0%的81、0.1%至0.6%的]?11。
3. 如權(quán)利要求1所述的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，其特征在 于，按重量％還含有0. 01%至0. 20%的Ti W及0. 01%至0. 15%的A1中的一種或兩種。
4. 如權(quán)利要求1所述的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，其特征在 于，所述鐵素體系不鎊鋼從所述鐵素體系不鎊鋼的表面開始沿深度方向具備純化膜層，該 純化膜層的鉛含量為包含于鐵素體系不鎊鋼的整體平均鉛含量的50% W下，所述純化膜層 包括化原子及Si原子，且包括所述Si原子相比化原子更多的原子層。
5. 如權(quán)利要求4所述的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，其特征在 于，所述純化膜層中Si/化原子比為4 W上。
6. 如權(quán)利要求1所述的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，其特征在 于，2. 85[SUW6. 4[C+閑（wt% )為 8. 5 W 下。
7. 如權(quán)利要求1所述的耐蝕性及抗起皺性得到提高的低鉛鐵素體系不鎊鋼，其特征在 于，0. 13[Si]+8. 68[C+閑（wt% )為 0. 75 W下。
【文檔編號】C22C38/34GK104471099SQ201280074385
【公開日】2015年3月25日 申請日期:2012年12月27日 優(yōu)先權(quán)日:2012年6月28日
【發(fā)明者】康亨求, 金相錫, 樸志彥, 樸美男, 徐輔晟 申請人:Posco公司