徑為1. 0ym以下。另外，本發(fā)明的冷乳鋼板為直接冷乳的鋼板，具 有經(jīng)過加工硬化的乳制組織。
[0054] 而且，上述冷乳鋼板的組織是對具有規(guī)定的組織的熱乳鋼板以規(guī)定的壓下率實(shí)施 冷乳而得到的組織，具體而言，上述熱乳鋼板具有如下組織，即該組織由鐵素體、貝氏體和 珠光體構(gòu)成，上述鐵素體在組織整體中所占的分率：50%~80%、上述貝氏體在組織整體 中所占的分率：15%~45 %、上述珠光體在組織整體中所占的分率：10 %以下。應(yīng)予說明， 本發(fā)明的冷乳鋼板中的滲碳體是指在冷乳前的熱乳鋼板中構(gòu)成貝氏體或珠光體的物質(zhì)經(jīng) 冷乳后變形?斷開而得到的滲碳體。
[0055] 冷乳鋼板的鐵素體
[0056] 本發(fā)明的冷乳鋼板中的鐵素體是鋼板在乳制方向截面的平均長寬比為3以上的 加工伸展顆粒。本發(fā)明的冷乳鋼板形成基于冷乳的加工硬化為主的強(qiáng)化機(jī)構(gòu)，在乳制方向 截面的鐵素體粒的平均長寬比小于3的情況下，基于冷乳的加工硬化量少，有時(shí)鋼板的硬 度達(dá)不到板部件所需要的水準(zhǔn)。因此，使上述平均長寬比為3以上。優(yōu)選為4以上。應(yīng)予 說明，長寬比的上限沒有特別限定，只要在由現(xiàn)實(shí)的冷乳壓下率而得到的范圍內(nèi)就特別沒 有問題。例如，如果冷乳壓下率為80%，則長寬比最大為11左右，如果冷乳壓下率為70%， 則長寬比最大為25左右。
[0057] 在此，晶體顆粒和析出物的長寬比是最大直徑（長徑）除以最小直徑（短徑）而 得的值。本發(fā)明中，事實(shí)上，乳制方向的徑成為長徑、板厚方向的徑成為短徑。
[0058] 應(yīng)予說明，在熱乳鋼板中的鐵素體在冷乳后也是鐵素體，因此在冷乳鋼板的組織 整體中鐵素體所占的分率為50%以上。但是，熱乳鋼板中的形成貝氏體或珠光體的鐵素體 通過冷乳使貝氏體、珠光體中的特征性排列崩塌，由此成為應(yīng)該稱為加工伸展顆粒的鐵素 體的形態(tài)，所以鐵素體分率最大的情況下，下述滲碳體以外的全部成為鐵素體。因此，鐵素 體成為在冷乳鋼板的組織中占大半的主相。應(yīng)予說明，在此，主相是指分率（面積率）為 50%以上的相。
[0059] 冷乳鋼板的滲碳體
[0060] 本發(fā)明的冷乳鋼板中的滲碳體在組織整體中所占的分率為5%以下，鋼板的乳制 方向截面的粒子截面的平均長寬比為3以下，鋼板的乳制方向截面的粒子截面的平均長徑 為l.Oym以下。在滲碳體過多時(shí)，鋼板的沖裁性降低。因此，使?jié)B碳體的分率為5%以下。 應(yīng)予說明，如果滲碳體微量存在，則能夠得到上述耐高溫軟化性的改善效果。更優(yōu)選滲碳體 的分率為1 %以上，進(jìn)一步優(yōu)選為2%以上。
[0061]另外，滲碳體的平均長寬比高的情況，即板狀的滲碳體多的情況下，鋼板的沖裁性 容易降低。因此，使?jié)B碳體的平均長寬比為3以下。優(yōu)選為2以下。
[0062] 進(jìn)而，滲碳體過大的情況下，由于在冷乳鋼板升溫時(shí)很難發(fā)生局部分解固溶，抑制 來自固溶C的時(shí)效硬化現(xiàn)象，因此難以得到對由升溫引起的鋼板的軟化進(jìn)行補(bǔ)償?shù)淖饔谩?因此，使?jié)B碳體的平均長徑為1.0ym以下。優(yōu)選為0.8ym以下。滲碳體的平均長徑的下 限不必特別限定。利用實(shí)施例中記載的方法能夠識別的最小長徑為0. 1ym左右。
[0063] 熱乳鋼板的組織：鐵素體、貝氏體、珠光體
[0064] 如果對由鐵素體、貝氏體和珠光體形成的熱乳鋼板實(shí)施冷乳，則構(gòu)成熱乳鋼板的 貝氏體、珠光體的滲碳體發(fā)生變形?斷開，結(jié)果能夠得到以鐵素體為主相且分散有滲碳體的 冷乳鋼板。如果在熱乳鋼板的組織中存在馬氏體，則不僅冷乳的乳制負(fù)荷過度提高，在冷乳 后還殘存馬氏體，從而使冷乳鋼板的耐高溫軟化性大幅降低。另外，由冷乳引起的變形容易 變得不均勻，而且在冷乳后的鋼板升溫時(shí)容易發(fā)生硬度變動(dòng)、平坦度降低。因此，使熱乳鋼 板的組織為由鐵素體、貝氏體和珠光體形成的組織。
[0065] 使熱乳鋼板組織的鐵素體在組織整體中所占的分率為50%~80%。優(yōu)選為 55%~75%。熱乳鋼板的鐵素體分率小于50%時(shí)，在進(jìn)行后續(xù)的冷乳時(shí)，鐵素體的加工硬 化容易變得不均勻，作為板部件使用而經(jīng)受熱歷程時(shí)容易使部件的變形量變大。進(jìn)而，由于 貝氏體分率變高，所以對冷乳后的冷乳鋼板進(jìn)行升溫時(shí)的組織強(qiáng)化量的變動(dòng)變大、冷乳鋼 板的耐高溫軟化性降低。另一方面，在鐵素體分率超過80%時(shí)，難以確保后述的所希望的貝 氏體分率。
[0066] 使熱乳鋼板組織的貝氏體在組織整體中所占的分率為15 %~45 %。優(yōu)選為 20%~40%。在貝氏體分率小于15%時(shí)，冷乳后的鋼板組織中的滲碳體粒子變大，難以得 至IJ所希望的組織的冷乳鋼板。另外，在貝氏體分率超過45%時(shí)，對冷乳后的冷乳鋼板進(jìn)行升 溫時(shí)的組織強(qiáng)化量的變動(dòng)變大，冷乳鋼板的耐高溫軟化性降低。
[0067] 使熱乳鋼板組織的珠光體占組織整體的分率為10%以下。優(yōu)選為5%以下。在珠 光體的分率超過10%時(shí)，冷乳后的鋼板組織中的滲碳體粒子變大，難以得到所希望的組織 的冷乳鋼板。應(yīng)予說明，只要少量存在珠光體，就能得到所希望的組織的冷乳鋼板。更優(yōu)選 珠光體的分率為1 %以上，進(jìn)一步優(yōu)選為2%以上。
[0068] 接下來，對本發(fā)明的冷乳鋼板的制造方法進(jìn)行說明。
[0069] 本發(fā)明的冷乳鋼板通過如下工序而得到，上述工序包括：對具有上述化學(xué)組成的 鋼片實(shí)施熱乳，制成具有由鐵素體、貝氏體和珠光體形成的組織的熱乳鋼板，對該熱乳鋼板 除鱗后，以規(guī)定的壓下率進(jìn)行冷乳。
[0070] 本發(fā)明中使用的鋼的熔煉可以采用轉(zhuǎn)爐法、電爐法等公知的熔煉方法中的任一 種。熔煉后的鋼通過連續(xù)鑄造或鑄錠_開坯乳制而制成鋼片（Slab)。應(yīng)予說明，根據(jù)需要， 可以實(shí)施各種預(yù)備處理、二次精煉和鋼片的表面整修等。
[0071] 鋼片的加熱溫度：1000°C~1200°C
[0072] 若實(shí)施熱乳時(shí)的鋼片的加熱溫度小于1000°C，則難以確保需要的精加工溫度。另 一方面，如果加熱溫度超過1200°C，則加熱中所需要的能量增大，而且容易產(chǎn)生由鱗性缺陷 等所致的鋼板的表面性狀不良。因此，使熱乳前的鋼片的加熱溫度為l〇〇〇°C~1200°C。優(yōu) 選為1050°C~1150°C。應(yīng)予說明，在鋼片的加熱中，可以對冷卻至常溫的鋼片再加熱，也可 以在鑄造后對冷卻中途的鋼片追加加熱或保熱。
[0073] 應(yīng)予說明，在本發(fā)明中對鋼片加熱至上述溫度范圍之后，實(shí)施粗乳和精乳來制成 熱乳鋼板。對于粗乳條件依照常法即可，不必特別限定。
[0074] 精加工溫度：Arjg變點(diǎn)~（Ar3相變點(diǎn)+200)°C
[0075] 如果在熱乳工序中的精加工溫度低于Ar3相變點(diǎn)，則鐵素體相變被過度促進(jìn)，同時(shí) 在鋼板表層部形成在熱乳鋼板中在乳制方向伸展的鐵素體組織和未再結(jié)晶鐵素體組織，從 而失去板厚方向的鋼板組織的均勻性，在制成冷乳鋼板后升溫時(shí)，有時(shí)鋼板的平坦度大大 降低。另一方面，如果精加工溫度超過（Ar3相變點(diǎn)+200) °C，則熱乳鋼板的組織容易粗大化， 也容易導(dǎo)致鋼板的表面性狀的不良。因此，將精加工溫度限定于Arjg變點(diǎn)~（Ar3相變點(diǎn) +200) °C。優(yōu)選為（Ar3相變點(diǎn)+50) °C~（Ar3相變點(diǎn)+150) °C。應(yīng)予說明，為了確保需要的 精加工溫度，可以利用板料加熱器或邊部加熱器等加熱裝置，也可以對乳制中的鋼板進(jìn)行 追加加熱。
[0076] 從精加工溫度至750°C的冷卻速度：40°C/s~80°C/s
[0077] 熱乳后的鋼板以40°C/s~80°C/s的冷卻速度從精加工溫度冷卻（強(qiáng)制冷卻） 至750°C的溫度范圍。優(yōu)選為50°C/s~70°C/s。在該溫度范圍內(nèi)的冷卻速度小于40°C/ s時(shí)，熱乳鋼板的組織容易粗大化，得不到在冷乳鋼板中所希望的形態(tài)的滲碳體。另一方面， 在該溫度范圍內(nèi)的冷卻速度超過80°C/s時(shí)，在熱乳鋼板中容易生成馬氏體或過多的貝氏 體，不能將冷乳鋼板的組織制備成所希望的狀態(tài)，而且有時(shí)冷乳鋼板的耐高溫軟化性大幅 降低。
[0078] 從750°C至冷卻停止溫度的冷卻速度：40°C/s~60°C/s
[0079] 冷卻停止溫度：500°C~600°C
[0080] 以40°C/s~60°C/s的冷卻速度從750°C冷卻（強(qiáng)制冷卻）至冷卻停止溫度的溫 度范圍。在該溫度范圍內(nèi)的冷卻速度小于40°C/s或超過60°C/s時(shí)，在熱乳鋼板的組織中 難以以所希望的分率生成鐵素體。另外，冷卻停止溫度（停止強(qiáng)制冷卻的溫度）超過600°C 時(shí)，作為第二相的珠光體容易變得過多。另一方面，在冷卻停止溫度低于500°C時(shí)，作為第二 相，容易生成馬氏體或過多的貝氏體。因此，使冷卻停止溫度為500°C~600°C的范圍。優(yōu) 選為520°C~580°C。應(yīng)予說明，有時(shí)強(qiáng)制冷卻停止后的鋼板由于來自鋼板內(nèi)部的換熱和鋼 的相變潛熱而使溫度（表面溫度）上升，因此從強(qiáng)制冷卻停止后到利用卷取機(jī)（coiler)卷 取的期間進(jìn)行自然冷卻（空氣冷卻）。
[0081] 卷取溫度：500°C~600°C
[0082] 卷取溫度小于500°C時(shí)，在熱乳鋼板的組織中容易生成馬氏體和過多的貝氏體，且 冷乳鋼板的耐高溫軟化性大幅降低。另一方面，卷取