專利名稱：一種回收氫再循環(huán)的醋酸酯加氫制乙醇的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種乙醇的生產(chǎn)方法。特別地，本發(fā)明涉及一種采用變壓吸附回收氫再循環(huán)的醋酸酯氣相加氫合成乙醇的方法。屬于化工技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
乙醇(CH3CH2OH)是一種重要的化工原料，在化工和其它工業(yè)領(lǐng)域被廣泛用于油漆、涂料、油墨、藥品和食品等的生產(chǎn)制造；同時乙醇又是一種重要的清潔能源，其含氧量高、汽化潛熱較高、抗爆性能好，作為車用燃料，具備燃燒更完全、CO排放量較低等優(yōu)良特性，已經(jīng)在世界范圍內(nèi)獲得了推廣和認可。我國能源分布的特點是“貧油多煤”，石油資源相對匱乏的國情限制了以石油為原料合成乙醇工藝路線的發(fā)展。相對于處于高位的石油價格，煤價相對低廉。近年來，國內(nèi)煤化工規(guī)模迅速擴大，導致煤化工產(chǎn)品醋酸的價格不斷下降。因此發(fā)展以煤炭為原料，由醋酸酯加氫制備乙醇的工藝技術(shù)能夠充分發(fā)揮我國煤炭資源豐富的優(yōu)勢。已報道的以醋酸酯為原料催化加氫制乙醇的工藝目前更多采用Cu系催化劑，反應(yīng)中醋酸酯轉(zhuǎn)化率可達到95%以上，乙醇選擇性可達到97%以上。并且為了有效抑制副反應(yīng)發(fā)生，反應(yīng)中氫氣需大大過量，氫氣與醋酸酯的摩爾比一般為2(Γ100:1。在常規(guī)的生產(chǎn)工藝中，由于大量不反應(yīng)的氫氣(含有少量惰性組分及副產(chǎn)物)在反應(yīng)系統(tǒng)循環(huán)回路中循環(huán)，為保證惰性組分及加氫副產(chǎn)物在循環(huán)氣中積累影響加氫反應(yīng)效果，需要將循環(huán)氣部分馳放。由于馳放導致的新鮮氫氣補加量會明顯地高于加氫反應(yīng)所需的新鮮氫氣量，造成氫氣的大量浪費。同時，反應(yīng)產(chǎn)物需要至少冷卻至常溫才使可凝組分冷凝再分離，然后再將分離后的低溫的循環(huán)氫氣、新鮮氫氣與循環(huán)的氫氣也重新加熱進入反應(yīng)器，這樣做勢必消耗大量熱量，造成巨大經(jīng)濟損失。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種新的醋酸酯加氫制乙醇的方法，該方法優(yōu)化了反應(yīng)流程，較大程度節(jié)約原料氫氣，同時節(jié)約冷卻水和加熱用蒸汽，從而節(jié)約原料及能量，降低成本。一方面，本發(fā)明提供了一種由醋酸酯催化加氫連續(xù)制備乙醇的方法，所述方法包括以下步驟i)將新鮮氫氣2預(yù)熱后得到溫度為170_240°C的高溫氫氣5 ；ii)將醋酸酯I預(yù)熱后得到溫度為190_250°C的預(yù)熱后的醋酸酯3 ；iii)將步驟i)得到的高溫氫氣5與步驟ii)得到的預(yù)熱后的醋酸酯3混合后被壓力為3-5MPa、溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至230_290°C ；iv)將所述步驟iii)得到的物質(zhì)經(jīng)分離得到溫度為230-290°C的原料氣8和未完全氣化的醋酸酯7，對所述原料氣8進行加氫反應(yīng)，得到溫度為250-310°C的高溫產(chǎn)品氣9 ；將所述高溫產(chǎn)品氣9分別與醋酸酯I和新鮮氫氣2換熱，得到溫度為60-90°C的冷卻的產(chǎn)品氣11 ;對所述冷卻的產(chǎn)品氣11再進行冷卻得到溫度為30-40°C的氣液兩相的產(chǎn)品氣液12 ；對所述氣液兩相的產(chǎn)品氣液12進行氣液分離得到初產(chǎn)品13和循環(huán)氣14 ;將所述循環(huán)氣14經(jīng)過變壓吸附來脫除其中的有機成分，得到變壓吸附的解析物17和變壓吸附的產(chǎn)品氣15，所述變壓吸附的產(chǎn)品氣15經(jīng)升壓后得到循環(huán)氫氣16并用作新鮮氫氣2而返回系統(tǒng)反應(yīng)；和V)將變壓吸附的解析物17與初產(chǎn)品13—起進行分離，得到乙醇產(chǎn)品18和放空氣19。優(yōu)選地，所述方法還包括如下步驟vi):將所述步驟iv)中得到的未完全氣化的醋酸酯7返回到所述步驟iii)中與所述預(yù)熱后的醋酸酯3、高溫氫氣5混合后被壓力為3-5MPa、溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至230_290°C。
優(yōu)選地，所述步驟iv)中得到的循環(huán)氫氣16的純度為95摩爾％以上，更優(yōu)選在96
摩爾％以上。優(yōu)選地，所述高溫氫氣5的溫度為170_235°C，更優(yōu)選為200_230°C。優(yōu)選地，所述醋酸酯I選自醋酸甲酯和醋酸乙酯中的一種或多種，并且更優(yōu)選地為醋酸乙酯。優(yōu)選地，所述預(yù)熱后的醋酸酯3的溫度為220_240°C。優(yōu)選地，所述原料氣8的溫度為250_270°C。另一方面，本發(fā)明還提供了一種用于將醋酸酯催化加氫連續(xù)制備乙醇的設(shè)備，所述設(shè)備包括氣液分離器23、26、31,用于對氣相和液相進行分離；氫氣預(yù)熱器20、21、25，用于進行熱量的交換；與所述氣液分離器23相連的加氫反應(yīng)器24,用于將原料氣8轉(zhuǎn)化成高溫產(chǎn)品氣9 ；與所述氣液分離器26相連的變壓吸附裝置27，用于脫除循環(huán)氣中的有機成分；連接在所述變壓吸附裝置27和所述氫氣預(yù)熱器21之間的循環(huán)壓縮機28，用于將脫除有機成分的循環(huán)氣升壓得到循環(huán)氫氣16 ；分別與所述氫氣預(yù)熱器20、21以及所述氣液分離器23相連的氣化器22，用于對預(yù)熱后的醋酸酯3、高溫氫氣5、以及未完全氣化的醋酸酯7進行氣化。優(yōu)選地，所述設(shè)備還包括溫控閥30，通過所述溫控閥30來控制所述氣化器22的中壓蒸汽量，進而控制進入所述加氫反應(yīng)器24的原料氣8的溫度。優(yōu)選地，所述氣化器22還用于使氣液相充分接觸并減小氣相阻力。本發(fā)明可以通過以下的實施方案來實現(xiàn)的a)將新鮮氫氣2與工藝最終得到的循環(huán)氫氣16混合后在換熱器(也稱氫氣預(yù)熱器)21中換熱后得到高溫氫氣5，其溫度為170-240°C ；b)將醋酸酯I在換熱器(也稱醋酸酯預(yù)熱器)20中換熱后得到預(yù)熱后的醋酸酯3，溫度為 190-250°C ；c)將高溫氫氣5、預(yù)熱后的醋酸酯3混合后被壓力為3_5MPa溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至230-290°C ；d)將所述步驟c)得到的物質(zhì)經(jīng)分離得到溫度為230-290°C原料氣8和未完全氣化的醋酸酯7 ;將分離后的溫度為230-290°C原料氣8進入加氫反應(yīng)器24進行加氫反應(yīng)，得到溫度為250-310°C的高溫產(chǎn)品氣9 ;將高溫產(chǎn)品氣9分別與醋酸酯I、新鮮氫氣2經(jīng)換熱器20和21換熱后，得到溫度為60-90°C的冷卻的產(chǎn)品氣11 ;冷卻的產(chǎn)品氣11被循環(huán)水在換熱器(也稱循環(huán)水換熱器)25中冷卻至30-40°C得到氣液兩相的產(chǎn)品氣液12 ;再將氣液兩相的產(chǎn)品氣液12在氣液分離器26中進行氣液分離得到初產(chǎn)品13與循環(huán)氣14 ;將循環(huán)氣14經(jīng)過變壓吸附(PSA)裝置27脫除循環(huán)氣14中的有機成分，經(jīng)過循環(huán)壓縮機28升壓后得到循環(huán)氫氣16并用作新鮮氫氣2而返回系統(tǒng)反應(yīng)；此時，所述循環(huán)氫氣16與新鮮氫氣2的混合物即混合氫氣4 ；e)將變壓吸附(PSA)解析物17與初產(chǎn)品13 —起進入低壓產(chǎn)品的氣液分離器31中，經(jīng)分離得到乙醇產(chǎn)品18與放空氣19。在一個任選的實施方案，上述實施方案還包括步驟f ):將所述未完全氣化的醋酸 酯7返回到所述步驟c)中與所述預(yù)熱后的醋酸酯3、高溫氫氣5混合后被壓力為3-5MPa溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至230-290°C，如此循環(huán)，最后用氣液分離器23分離掉極少尚未汽化的醋酸酯；在上述實施方案中，所述醋酸酯選自醋酸甲酯和醋酸乙酯中的一種或多種；優(yōu)選地，所述醋酸酯為醋酸乙酯。在上述實施方案中，在所述步驟a)中，高溫氫氣5的溫度為170-235°C，優(yōu)選為200-230°C;在所述步驟c)中，通過控制汽化器的中壓蒸汽量來控制進加氫反應(yīng)器的原料氣溫度，所采用的氣化器是能保證氣液相充分接觸并氣相阻力小的氣液傳質(zhì)設(shè)備；在所述步驟b)中，預(yù)熱后的醋酸酯3的溫度為190-250°C，優(yōu)選地，溫度為220_240°C ;在所述步驟d)中，原料氣8的溫度為230-290°C，優(yōu)選為250_270°C ;在所述步驟d)中，循環(huán)氣14采用PSA脫除有機物得到氫氣純度較高的循環(huán)氫氣16并用作新鮮氫氣2而返回系統(tǒng)反應(yīng)。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的由醋酸酯加氫連續(xù)制備乙醇的方法采用變壓吸附(PSA)裝置回收產(chǎn)品氣相中氫氣再升壓循環(huán)，并利用反應(yīng)熱加熱醋酸酯、循環(huán)氫氣和新鮮氫氣的混合氣，預(yù)熱后的原料氣在中壓蒸汽加熱后進入反應(yīng)器，在催化劑作用下實現(xiàn)高醋酸酯轉(zhuǎn)化率和高乙醇選擇性。反應(yīng)得到的產(chǎn)品氣經(jīng)過氣液分離后將反應(yīng)主產(chǎn)物乙醇、少量的副產(chǎn)物以及未反應(yīng)的醋酸酯液化分離出來得到初產(chǎn)品。該方法利用PSA回收氫再循環(huán)能大幅度降低原料氫氣的使用，充分利用反應(yīng)熱預(yù)熱反應(yīng)原料減少加熱和冷卻能耗，流程簡單控制簡便。簡而言之，本發(fā)明的方法優(yōu)化了氫氣循環(huán)流程較大程度節(jié)約原料氫氣；優(yōu)化了換熱網(wǎng)絡(luò)節(jié)約冷卻水和加熱用蒸汽，從而節(jié)約了原料及能量，降低了成本。


以下，結(jié)合附圖來詳細說明本發(fā)明的實施例，其中圖I顯示了根據(jù)本發(fā)明的方法的工藝流程簡圖；其中，I-醋酸酯；2_新鮮氫氣；3_預(yù)熱后的醋酸酯；4_混合氫氣；5_高溫氫氣；6-氣化后的醋酸酯；7_未完全氣化的醋酸酯；8_原料氣；9_高溫產(chǎn)品氣；10_降溫后的產(chǎn)品氣；11-冷卻的產(chǎn)品氣；12_氣液兩相的產(chǎn)品氣液；13_初產(chǎn)品；14_循環(huán)氣；15_變壓吸附的產(chǎn)品氣；16_循環(huán)氫氣；17-PSA解析物；18_乙醇產(chǎn)品；19_放空氣；20_換熱器(醋酸酯預(yù)熱器)；21-換熱器(氫氣預(yù)熱器);22_氣化器；23、26、31_氣液分離器；24_加氫反應(yīng)器；25_換熱器(循環(huán)水換熱器);27-變壓吸附裝置；28_循環(huán)壓縮機；29_溫度傳感器和30-溫控閥，未標記的線為管路。
具體實施例方式以下參照具體的實施例來說明本發(fā)明。本領(lǐng)域技術(shù)人員能夠理解，這些實施例僅用于說明本發(fā)明的目的，其不以任何方式限制本發(fā)明的范圍。實施例下面結(jié)合圖I對具體實施方式
進行描述。在加氫反應(yīng)器24中部裝入3. 5L的加氫Cu系催化劑，反應(yīng)器兩端裝有與催化劑等粒度的瓷環(huán)，以醋酸乙酯為原料，加氫反應(yīng)的反應(yīng)壓力為2. 5MPa (表壓)。醋酸酯I通過高壓液體進料泵泵入醋酸酯預(yù)熱器20，其中醋酸酯I的進料量為 2.65kg/h，與來自加氫反應(yīng)器24的高溫產(chǎn)品氣9在醋酸酯預(yù)熱器20中發(fā)生熱交換預(yù)熱，并在醋酸酯預(yù)熱器20中被加熱到240°C，得到預(yù)熱后的醋酸酯3，經(jīng)過預(yù)熱后的醋酸酯3進入氣化器22的底部。反應(yīng)中,將新鮮氫氣2與循環(huán)氫氣16混合后得到的混合氫氣4進料入氫氣預(yù)熱器21中，經(jīng)換熱后得到溫度為220°C的高溫氫氣5，其中，混合氫氣4的流量為48m3/h。反應(yīng)初期，將循環(huán)氣14直接放空，待系統(tǒng)穩(wěn)定后使循環(huán)氫氣16開始進料，反應(yīng)過程中通過調(diào)節(jié)新鮮氫氣2的量，保持氫氣和醋酸酯的摩爾比為70:1左右。將高溫氫氣5、預(yù)熱后的醋酸酯3和，任選地，未完全氣化的醋酸酯7(用虛線表示)混合在氣化器22中被壓力為3-5MPa溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至250°C。經(jīng)熱交換后，絕大部分的醋酸酯被氣化并隨氫氣由氣液分離器23頂部排出進入下一工序，氣液分離器23同時將極少量的未完全氣化的醋酸酯7返回氣化器22的底部，進行循環(huán)地氣化操作。同時本方法通過溫度傳感器29感應(yīng)溫度來控制溫控閥30的開度從而控制中壓蒸汽量以控制加氫反應(yīng)器24的進口的原料氣8的溫度,所述溫度被控制為250°C,其中氫氣的摩爾分數(shù)為96. 6%、醋酸酯的摩爾分數(shù)為I. 4%、氮氣等其他組分的摩爾分數(shù)為2. 0%。原料氣8進入加氫反應(yīng)器24與Cu系催化劑接觸反應(yīng)，得到高溫產(chǎn)品氣9。經(jīng)分析醋酸酯的轉(zhuǎn)化率到98. 5%，并且加氫反應(yīng)器24出口高溫產(chǎn)品氣9中各組分以摩爾分數(shù)計為氫氣95. 1%，醋酸酯O. 3%，乙醇2. 6%，水、氮氣等其他組分2. 0%。由于反應(yīng)是放熱反應(yīng)，在加氫反應(yīng)器24出口高溫產(chǎn)品氣9溫度升高至270°C。高溫產(chǎn)品氣9與醋酸酯I在氫氣預(yù)熱器20中換熱后降至242°C，降溫后的產(chǎn)品氣10進入氫氣預(yù)熱器21與混合氫氣4換熱后降溫至82°C得到冷卻的產(chǎn)品氣11。冷卻的產(chǎn)品氣11被循環(huán)水在循環(huán)水換熱器25中冷卻至40°C，得到氣液兩相的產(chǎn)品氣液12。氣液兩相的產(chǎn)品氣液12進入產(chǎn)品氣液分離器26進行氣液分離，得到循環(huán)氣14和初產(chǎn)品13。產(chǎn)品氣液分離器26頂部氣體(循環(huán)氣14)出口溫度為40°C，其中氣體各組分以摩爾分數(shù)計為氫氣96. 9%，醋酸酯O. 1%，乙醇O. 8%，水、氮氣等其他組分2. 1% ;底部液相初產(chǎn)品13的溫度為40°C，其中液相初產(chǎn)品13各組分組成以摩爾分數(shù)計為氫氣O. 2%，醋酸酯
O.6%，乙醇94. 7%，水、氮氣等其他組分4. 4%。用低壓產(chǎn)品的氣液分離器31對初產(chǎn)品13進行分離得到產(chǎn)品18，其溫度為40°C，產(chǎn)品18中各組分組成以摩爾分數(shù)計為氫氣O. 06%，醋酸酯O. 6%，乙醇95. 2%，水、氮氣等其他組分4. 2%。將上述循環(huán)氣14經(jīng)變壓吸附(PSA)裝置27脫除其中的有機物質(zhì)后得到較為純凈的氫氣(即，變壓吸附的產(chǎn)品氣15)，其各組分以摩爾分數(shù)計為氫氣99. 8%，氮氣等其他組分O. 2%。再經(jīng)循環(huán)壓縮機28升壓后得到循環(huán)氫氣16返回至系統(tǒng)反應(yīng)。根據(jù)分析結(jié)果醋酸酯的平均轉(zhuǎn)化率為98. 5%，乙醇的平均選擇性為98. 8%。在現(xiàn)有技術(shù)中，由于大量不反 應(yīng)的氫氣(含有少量惰性組分及副產(chǎn)物)在反應(yīng)系統(tǒng)循環(huán)回路中循環(huán)，為保證惰性組分及加氫副產(chǎn)物在循環(huán)氣中積累影響加氫反應(yīng)效果，需要將循環(huán)氣部分馳放，且馳放與循環(huán)的體積比一般為O. 08-0. I。然而，以本實施例的進料量為基礎(chǔ)計算，現(xiàn)有技術(shù)中采用馳放方式則需補充新鮮氫氣量為2m3/h，而本發(fā)明采用PSA回收氫氣后循環(huán)的方式則只需補充新鮮氫氣量為O. 75m3/h，經(jīng)計算采用本工藝可節(jié)約新鮮氫氣量約60%。同樣地，用現(xiàn)有技術(shù)的方法生產(chǎn)乙醇，需要將循環(huán)氫氣和醋酸酯加熱，同時需冷卻反應(yīng)產(chǎn)物。在該過程中，用于加熱循環(huán)氫氣和醋酸酯或冷卻反應(yīng)產(chǎn)物的熱負荷Q=3. 5Kw，所需3.4MPa (絕壓)過熱蒸汽(溫度為430°C)約SkgtT1或1371 !!'以產(chǎn)品量計，需要蒸汽量約為2kg/kg產(chǎn)品或循環(huán)水約為40kg/kg產(chǎn)品，這里是按本發(fā)明的實施例中2. eskgtr1的原料進料量(相當于年產(chǎn)20噸乙醇的中試規(guī)模)的產(chǎn)能來計算的。然而，本發(fā)明的方法不需要上述計算中的加熱和冷卻的步驟，因此可以節(jié)約的蒸汽量和循環(huán)水量等于上面計算的加熱和冷卻的蒸汽量和循環(huán)水量。
權(quán)利要求
1.一種由醋酸酯催化加氫連續(xù)制備乙醇的方法，所述方法包括以下步驟 i)將新鮮氫氣(2)預(yù)熱后得到溫度為170-240°C的高溫氫氣(5)； ii)將醋酸酯(I)預(yù)熱后得到溫度為190-250°C的預(yù)熱后的醋酸酯(3)； iii)將步驟i)得到的高溫氫氣(5)與步驟ii)得到的預(yù)熱后的醋酸酯(3)混合后被壓力為3-5MPa、溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至230_290°C ； iv)將所述步驟iii)得到的物質(zhì)經(jīng)分離得到溫度為230-290°C的原料氣(8)和未完全氣化的醋酸酯(7)，對所述原料氣(8)進行加氫反應(yīng)，得到溫度為250-310°C的高溫產(chǎn)品氣(9);將所述高溫產(chǎn)品氣(9)分別與醋酸酯(I)和新鮮氫氣(2)換熱，得到溫度為60-90°C的冷卻的產(chǎn)品氣(11);對所述冷卻的產(chǎn)品氣(11)再進行冷卻得到溫度為30-40 V的氣液兩相的產(chǎn)品氣液(12);對所述氣液兩相的產(chǎn)品氣液(12)進行氣液分離得到初產(chǎn)品(13)和循環(huán)氣(14);將所述循環(huán)氣(14)經(jīng)過變壓吸附來脫除其中的有機成分，得到變壓吸附的解析物(17)和變壓吸附的產(chǎn)品氣(15)，所述變壓吸附的產(chǎn)品氣(15)經(jīng)升壓后得到循環(huán)氫氣(16)并用作新鮮氫氣(2)而返回系統(tǒng)反應(yīng)；和 V)將變壓吸附的解析物(17)與初產(chǎn)品(13) 一起進行分離，得到乙醇產(chǎn)品(18)和放空氣(19)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其中，所述方法還包括如下步驟vi):將所述步驟iv)中得到的未完全氣化的醋酸酯(7)返回到所述步驟iii)中與所述預(yù)熱后的醋酸酯(3)、高溫氫氣(5)混合后被壓力為3-5MPa、溫度為300-500°C的中壓蒸汽氣化并加熱至230-290°C。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的方法，其中，所述步驟iv)中得到的循環(huán)氫氣(16)的純度為95摩爾％以上，優(yōu)選在96摩爾％以上。
4.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的方法，其中，所述高溫氫氣(5)的溫度為170-235 ，優(yōu)選為 200-230 °C。
5.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任一項所述的方法，其中，所述醋酸酯(I)選自醋酸甲酯和醋酸乙酯中的一種或多種，并且優(yōu)選地為醋酸乙酯。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5中任一項所述的方法，其中，所述預(yù)熱后的醋酸酯(3)的溫度為220-240 °C。
7.根據(jù)權(quán)利要求I至5中任一項所述的方法，其中，所述原料氣(8)的溫度為250-270 O。
8.一種用于將醋酸酯催化加氫連續(xù)制備乙醇的設(shè)備，所述設(shè)備包括 氣液分離器(23、26、31),用于對氣相和液相進行分離； 氫氣預(yù)熱器(20、21、25)，用于進行熱量的交換； 與所述氣液分離器(23)相連的加氫反應(yīng)器(24),用于將原料氣(8)轉(zhuǎn)化成高溫產(chǎn)品氣(9)； 與所述氣液分離器(26)相連的變壓吸附裝置(27)，用于脫除循環(huán)氣中的有機成分； 連接在所述變壓吸附裝置(27)和所述氫氣預(yù)熱器(21)之間的循環(huán)壓縮機(28)，用于將脫除有機成分的循環(huán)氣升壓得到循環(huán)氫氣(16)； 分別與所述氫氣預(yù)熱器(20、21)以及所述氣液分離器(23)相連的氣化器(22)，用于對預(yù)熱后的醋酸酯(3)、高溫氫氣(5)、以及未完全氣化的醋酸酯(7)進行氣化。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的設(shè)備，其中，所述設(shè)備還包括溫控閥(30)，通過所述溫控閥(30)來控制所述氣化器(22)的中壓蒸汽量來控制進入所述加氫反應(yīng)器(24)的原料氣(8)的溫度。
10.根據(jù)權(quán)利要求8或9所述的設(shè)備，其中，所述氣化器(22)還用于使氣液相充分接觸并減小氣相阻力。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種由醋酸酯加氫連續(xù)制備乙醇的方法，該方法采用變壓吸附(PSA)裝置回收產(chǎn)品氣相中氫氣再升壓循環(huán)，并利用反應(yīng)熱加熱醋酸酯、循環(huán)氫氣和新鮮氫氣的混合氣，預(yù)熱后的原料氣在中壓蒸汽加熱后進入反應(yīng)器，在催化劑作用下實現(xiàn)高醋酸酯轉(zhuǎn)化率和高乙醇選擇性。反應(yīng)得到的產(chǎn)品氣經(jīng)過氣液分離后將反應(yīng)主產(chǎn)物乙醇、少量的副產(chǎn)物以及未反應(yīng)的醋酸酯液化分離出來得到初產(chǎn)品。該方法利用PSA回收氫再循環(huán)能大幅度降低原料氫氣的使用，充分利用反應(yīng)熱預(yù)熱反應(yīng)原料減少加熱和冷卻能耗，流程簡單，控制簡便。
文檔編號C07C31/08GK102942446SQ201210510900
公開日2013年2月27日 申請日期2012年12月3日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月3日
發(fā)明者李春啟, 劉學武, 梅長松, 余銘程, 左玉幫 申請人:大唐國際化工技術(shù)研究院有限公司