專利名稱：內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及內(nèi)燃機(jī)的控制裝置。
背景技術(shù)：
在日本專利文獻(xiàn)特開(kāi)昭63-45444號(hào)公報(bào)中公開(kāi)了在排氣通路具有三效催化劑的火花點(diǎn)火式內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置。在該空燃比控制裝置中，當(dāng)三效催化劑的溫度比目標(biāo)溫度高時(shí)，使從燃料噴射閥噴射的燃料的量比通常的量多，即，隨著燃料噴射量的增加而從燃燒室排出的排出氣體的溫度降低，由此，能夠抑制三效催化劑的溫度超過(guò)預(yù)定的溫度而變得過(guò)剩地高。然而，在上述公報(bào)中，由于內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速(以下，將內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速稱為“內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn) 速”)大因此從燃燒室排出的排出氣體的溫度變得比較高的內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)(以下，將內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)稱為“內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)”)繼續(xù)的期間、或者由于內(nèi)燃機(jī)的負(fù)載(以下，將內(nèi)燃機(jī)的負(fù)載稱為“內(nèi)燃機(jī)負(fù)載”)大而從燃燒室排出的排出氣體的溫度變得比較高的內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)繼續(xù)的期間中比較短的期間中，即使不執(zhí)行增加燃料噴射量，從燃燒室排出的排出氣體的溫度也比上述目標(biāo)溫度(即，相當(dāng)于判定是否使從燃料噴射閥噴射的燃料的量比通常的量多的增量判定溫度)低。另外，內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速越大、或者內(nèi)燃機(jī)負(fù)載越大，上述目標(biāo)溫度被設(shè)定的越高。根據(jù)上述，當(dāng)內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)處于內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速大的狀態(tài)時(shí)、或者當(dāng)內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)處于內(nèi)燃機(jī)負(fù)載大的狀態(tài)時(shí)，難以立即執(zhí)行增加燃料噴射量。并且，由此想要將為了使三效催化劑的溫度降低而消耗的燃料的量抑制的較少。

發(fā)明內(nèi)容
然而，如上所述，公知為了降低三效催化劑的溫度而執(zhí)行增加燃料噴射量，當(dāng)在進(jìn)行該燃料噴射量的增加的期間，在三效催化劑中流入包含了未燃燃料的排出氣體。因此，在進(jìn)行燃料噴射量的增加期間，在三效催化劑中堆積了很多未燃燃料。這里，當(dāng)處于在剛結(jié)束燃料噴射量的增加之后形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比與理論空燃比相比變稀的內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)，在三效催化劑中流入包含較多的氧的排出氣體。并且，在該情況下，如上所述，由于在三效催化劑中堆積了很多未燃燃料，因此由于流入到三效催化劑中的氧而堆積在三效催化劑中的未燃燃料燃燒，由此，三效催化劑的溫度上升，根據(jù)情況，三效催化劑的溫度有可能超過(guò)能夠容許的溫度、導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化。并且，該情況也適用于在排氣通路中包含至少具有氧化能力催化劑的內(nèi)燃機(jī)中被設(shè)為在燃燒室中形成的混合氣體的空燃比比理論空燃比濃的空燃比的內(nèi)燃機(jī)。因此，本發(fā)明的目的在于在以下的內(nèi)燃機(jī)中在濃控制的結(jié)束后即使執(zhí)行了稀控制也能夠抑制催化劑的熱劣化，所述內(nèi)燃機(jī)為在排氣通路包含具有氧化能力的催化劑，執(zhí)行將在燃燒室形成的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比濃的空燃比的濃控制，并執(zhí)行被控制成在燃燒室形成的混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的空燃比或者執(zhí)行被控制在燃燒室形成的混合氣體的空燃比暫時(shí)比理論空燃比稀的空燃比的稀控制。為了實(shí)現(xiàn)該目的，在第一發(fā)明中，在排氣通路中包含具有氧化能力的催化劑，并在執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比濃的空燃比的濃控制后，執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比或者將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比暫時(shí)控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比的稀控制，在如上所述的內(nèi)燃機(jī)中，執(zhí)行暫定稀控制，所述暫定稀控制控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，以使得當(dāng)所述濃控制的結(jié)束后執(zhí)行所述稀控制時(shí)，在該稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度小于根據(jù)所述催化劑的溫度而所述預(yù)先確定的程度。根據(jù)該第一發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后，混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀程度根據(jù)催化劑的溫度而被減小。這里，因流入到催化劑中的排出氣體中的氧而導(dǎo)致堆積在催化劑中的未燃燃料的燃燒，由此產(chǎn)生的發(fā)熱量依賴于催化劑的溫度。另外，該發(fā)熱量也依賴于流入到催化劑的排出氣體中的氧的量。根據(jù)本發(fā)明，由于根據(jù)催化劑的溫度而稀程度被減小，流入到催化劑的排出氣體中的氧的量被減少，在濃控制中由于堆積在 催化劑中的未燃燃料的燃燒而產(chǎn)生的發(fā)熱量變小。因此，催化劑的熱劣化被抑制。另外，在第二發(fā)明中，在排氣通路中包含具有氧化能力的催化劑，并在執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比濃的空燃比的濃控制后，執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比或者將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比暫時(shí)控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比的稀控制，在如上所述的內(nèi)燃機(jī)空燃比控制裝置中，執(zhí)行暫定稀控制，所述暫定稀控制控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得當(dāng)所述濃控制的結(jié)束后執(zhí)行所述稀控制時(shí)，當(dāng)所述催化劑的溫度比預(yù)先確定的溫度高時(shí)在該稀控制中將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度小于所述預(yù)先確定的程度。根據(jù)該第二發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后，混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀的程度根據(jù)催化劑的溫度而被減小。這里，因流入到催化劑的排出氣體中的氧而導(dǎo)致堆積在催化劑中的未燃燃料的燃燒，由此產(chǎn)生的發(fā)熱量依賴催化劑的溫度。另外，該發(fā)熱量也依賴流入到催化劑的排出氣體中的氧的量。根據(jù)本發(fā)明，由于根據(jù)催化劑的溫度稀程度被減小，流入到催化劑的排出氣體中的氧的量被減少，因此在濃控制中中由于堆積在催化劑中的未燃燃料的燃燒而產(chǎn)生的發(fā)熱量變小。因此，催化劑的熱劣化被抑制。另外，在第三發(fā)明中，是在第一或者第二發(fā)明中，控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得所述催化劑的溫度越高，在所述暫定稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度與所述預(yù)先確定的程度相比變得越小。根據(jù)該第三發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后，催化劑的溫度越高，混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀程度變小的程度越大。這里，催化劑的溫度越高，由于因流入到催化劑的排出氣體中的氧而導(dǎo)致堆積在催化劑中的未燃燃料的燃燒而產(chǎn)生的發(fā)熱量越大。根據(jù)本發(fā)明，由于根據(jù)催化劑溫度設(shè)定稀程度變小的程度，因此能更有效地抑制催化劑的熱劣化。
另外，在第四發(fā)明中，為在第一至第三發(fā)明的任ー個(gè)中，控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得在所述暫定稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度比被吸入到燃燒室的空氣的量少于預(yù)先確定的量時(shí)所述預(yù)先確定的程度還小。根據(jù)該第四發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后，混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀程度根據(jù)被吸入到燃燒室的空氣的量而被減小。這里，流入到催化劑的排出氣體從催化劑奪取熱量而使催化劑的溫度降低。因此，由于當(dāng)排出氣體從催化劑奪取的熱量少時(shí)催化劑的溫度高，因此為了抑制催化劑的熱劣化，當(dāng)排出氣體從催化劑奪取的熱量少時(shí)稀程度必須被設(shè)為更小。并且，排出氣體從催化劑奪取的熱量依賴于流入到催化劑的排出氣體的量、即被吸入到燃燒室的空氣的量。根據(jù)本發(fā)明，由于根據(jù)被吸入到燃燒室的空氣的量而稀程度被減小，因此能夠更可靠地抑制催化劑的熱劣化。另外，在第五發(fā)明中，為在第四發(fā)明中，控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，使得當(dāng)被吸入到燃燒室的空氣的量比所述預(yù)先確定的量少時(shí)被吸入到該燃燒室的空氣的量與所述預(yù)先確定的量相比越少，在所述暫定稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度與所述預(yù)先確定的程度相比小得越多。根據(jù)該第五發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后，被吸入到燃燒室的空氣的量越少，混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀程度減小的程度越大。這里，流入到催化劑的排出氣體從催化劑奪取熱量而使催化劑的溫度降低。因此，由于排出氣體從催化劑奪取的熱量越少催化劑的溫度越高，因此為了抑制催化劑的熱劣化，當(dāng)排出氣體從催化劑奪取的熱量少時(shí)稀程度必須被設(shè)為更小。并且，流入到催化劑的排出氣體的量、即被燃燒室吸入的空氣的量越少，排出氣體從催化劑奪取的熱量越小。根據(jù)本發(fā)明，由于根據(jù)被吸入到燃燒室的空氣的量來(lái)設(shè)定稀程度減小的程度，因此能夠更有效地抑制催化劑的熱劣化。另外，在第六發(fā)明中，為在第一至第四發(fā)明的任ー個(gè)中，控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，使得在所述暫定稀控制中當(dāng)形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度變得比在所述濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值小于預(yù)先確定的值時(shí)所述預(yù)先確定的程度還小。根據(jù)該第六發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀程度根據(jù)在濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值而被縮小。這里，流入到催化劑的排出氣體從催化劑奪取熱量并使催化劑的溫度降低。因此，由于當(dāng)排出氣體從催化劑奪取的熱量少時(shí)催化劑的溫度高，因此為了抑制催化劑的熱劣化，當(dāng)排出氣體從催化劑奪取的熱量少時(shí)稀程度還必須被減小。并且，排出氣體從催化劑奪取的熱量依賴于流入到催化劑的排出氣體的量的累計(jì)值、即被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值。根據(jù)本發(fā)明，由于在濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值使稀程度減小，因此能夠更可靠地抑制催化劑的熱劣化。另外，在第七發(fā)明中，為在第六發(fā)明中，控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得在所述濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值小于所述預(yù)先確定的值時(shí)該累計(jì)值與所述預(yù)先確定的值相比越小，在所述暫定稀控制中當(dāng)形成在燃燒室的混合、氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度與所述預(yù)先確定的程度相比小得越多。根據(jù)該第七發(fā)明，在濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值越小，在濃控制的結(jié)束後混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀時(shí)的稀程度減小的程度越大。這里，流入到催化劑的排出氣體從催化劑奪取熱量來(lái)使催化劑的溫度降低。因此，由于排出氣體從催化劑奪取的熱量越少，催化劑的溫度越高，因此為了抑制催化劑的熱劣化，排出氣體從催化劑奪取的熱量越少，稀程度必須被設(shè)為越小。并且，流入到催化劑的排出氣體的量的累計(jì)值、即被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值越小，排出氣體從催化劑奪取的熱量變得越小。根據(jù)本發(fā)明，由于根據(jù)被吸入到燃燒室空氣的量的累計(jì)值來(lái)設(shè)定稀程度被減小的程度，因此能夠更有效地抑制催化劑的熱劣化。



圖I是應(yīng)用本發(fā)明的空燃比控制裝置的內(nèi)燃機(jī)的整體圖；圖2是示出三效催化劑的凈化特性的圖；圖3的(A)是示出為了決定通常理想配比控制以及濃控制用的減量修正量而是用的映射的圖，圖3的(B)是示出為了決定通常理想配比控制以及濃控制用的増量修正量而使用的映射的圖；圖4是示出為了決定濃控制用的目標(biāo)空燃比而使用的映射的圖；圖5是示出在暫定理想配比控制中為了決定根據(jù)催化劑溫度來(lái)修正減量修正量的修正系數(shù)而使用的映射的圖；圖6是用于說(shuō)明暫定理想配比控制用的減量修正量的圖；圖7 圖9是用于執(zhí)行按照第一實(shí)施方式的空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖10是表示用于執(zhí)行第一實(shí)施方式的濃空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖11是表示用于執(zhí)行第一實(shí)施方式的暫定理想配比空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖12是示出用于執(zhí)行第一實(shí)施方式的通常理想配比空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖13的(A)是表示為了決定根據(jù)催化劑溫度而修正第二實(shí)施方式中暫定理想配比控制用的減量修正量的修正系數(shù)而使用的映射的圖，圖13的(B)是表示為了決定根據(jù)進(jìn)氣量而修正第二實(shí)施方式中暫定理想配比控制用的減量修正量的修正系數(shù)而使用的映射的圖；圖14是表示用于執(zhí)行第二實(shí)施方式的暫定理想配比空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖15的(A)是表示為了決定根據(jù)催化劑溫度來(lái)修正第三實(shí)施方式中暫定理想配比控制用的減量修正量的修正系數(shù)而使用的映射的圖，圖15的(B)是表示為了決定根據(jù)進(jìn)氣量累計(jì)值來(lái)修正第三實(shí)施方式中暫定理想配比控制用的減量修正量的修正系數(shù)而使用的映射的圖；圖16是表示為了執(zhí)行第三實(shí)施方式的暫定理想配比空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖17是表示為了決定修正第四實(shí)施方式中暫定理想配比控制用的基準(zhǔn)空燃比的修正系數(shù)而使用的映射的圖；圖18 圖20是表示為了按照第四實(shí)施方式執(zhí)行空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖21是表示為了執(zhí)行第四實(shí)施方式的暫定理想配比空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖22是表示為了決定第五實(shí)施方式的暫定理想配比控制中目標(biāo)濃期間而使用的 映射的圖；圖23是表示用于執(zhí)行第五實(shí)施方式的暫定理想配比空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的圖；圖24是表示用于按照第六實(shí)施方式執(zhí)行空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子的一部分的圖。
具體實(shí)施例方式以下，參考附圖對(duì)本發(fā)明的空燃比控制裝置的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。在圖I中，10表不內(nèi)燃機(jī)。內(nèi)燃機(jī)10包括包含氣缸體、氣缸體下殼、以及油底殼等的氣缸體部20,固定在該氣缸體部20上的氣缸蓋部30，用于向氣缸體部20供應(yīng)由燃料和空氣構(gòu)成的混合氣體的進(jìn)氣通路40，以及用于將來(lái)自氣缸體部20的排出氣體排出到外部的排氣通路50。氣缸體部20具有氣缸21、活塞22、連桿23、以及曲軸24?；钊?2在氣缸21內(nèi)往復(fù)運(yùn)動(dòng)，該活塞22的往復(fù)運(yùn)動(dòng)經(jīng)由連桿23被傳遞給曲軸24，由此曲軸24被旋轉(zhuǎn)。另外，通過(guò)氣缸21的內(nèi)壁面、活塞22的上壁面、以及氣缸蓋部30的下壁面形成燃燒室25。氣缸蓋部30具有與燃燒室25連通的進(jìn)氣ロ 31、對(duì)該進(jìn)氣ロ 31進(jìn)行開(kāi)閉的進(jìn)氣閥32、與燃燒室25連通的排氣ロ 34、以及對(duì)該排氣ロ 34進(jìn)行開(kāi)閉的排氣閥25。并且，氣缸蓋部30具有對(duì)燃燒室25內(nèi)的燃料進(jìn)行點(diǎn)火的點(diǎn)火栓37、包括對(duì)該點(diǎn)火栓37施加高電壓的點(diǎn)火線圈的點(diǎn)火器38、以及將燃料噴射到進(jìn)氣ロ 31內(nèi)的燃料噴射閥39。進(jìn)氣通路40具有與進(jìn)氣ロ 31連接的進(jìn)氣枝管41、與該進(jìn)氣枝管41連接的緩沖槽42、與該緩沖槽42連接的進(jìn)氣管道43。并且，在進(jìn)氣管道43中，從進(jìn)氣管道43的上游端朝向下游(即，朝向緩沖槽42)依次配置有空氣過(guò)濾器44、節(jié)流閥46、驅(qū)動(dòng)該節(jié)流閥46的節(jié)流閥驅(qū)動(dòng)用致動(dòng)器46a。另外，在進(jìn)氣管道43中配置有檢測(cè)在該進(jìn)氣管道43內(nèi)流動(dòng)的空氣的量的空氣流量計(jì)61。節(jié)流閥46可旋轉(zhuǎn)地被安裝在進(jìn)氣管道43中，并被節(jié)流閥驅(qū)動(dòng)用致動(dòng)器46a驅(qū)動(dòng)而調(diào)節(jié)其開(kāi)度。另外，排氣通路50具有包含與排氣ロ 34連接的排氣枝管的排氣管51、以及被配置在該排氣管51中的三效催化劑52。在三效催化劑52的上游的排氣管51中安裝有檢測(cè)排出氣體的空燃比的空燃比傳感器53。如圖2所示，三效催化劑52當(dāng)其溫度比某溫度(所謂的活性溫度)高并且流入到其中的排出氣體的空燃比處于理論空燃比附近的區(qū)域X內(nèi)時(shí)，能夠以高浄化率同時(shí)凈化排出氣體中的氮氧化物(NOx)、一氧化碳(記載為CO)、碳化氫(HC)。另ー方面，三效催化劑52具有氧吸留和釋放能力，所述氧吸留和釋放能力是指當(dāng)流入到其中的排出氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)，吸留排出氣體中的氧，當(dāng)流入到其中的排出氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)釋放吸留在其中的氧。因此，在該氧吸留和釋放能力正常發(fā)揮作用的限度內(nèi)，由于流入到三效催化劑52中的排出氣體的空燃比無(wú)論比理論空燃比稀、還是比理論空燃比濃，三效催化劑52的內(nèi)部氣氛都維持在大致理論空燃比附近，因此在三效催化劑52中同時(shí)以高凈化率凈化排出氣體中的NOx、CO、以及HC。另外，內(nèi)燃機(jī)10包括檢測(cè)曲軸24的相位角的曲軸位置傳感器65、檢測(cè)加速器踏板67的踩入量的加速器開(kāi)度傳感器66、電氣控制裝置(ECU)70。曲軸位置傳感器65每當(dāng)曲軸24旋轉(zhuǎn)10°都產(chǎn)生寬度窄的脈沖信號(hào)，并且每當(dāng)曲軸24旋轉(zhuǎn)360°都產(chǎn)生寬度寬的脈沖信號(hào)。曲軸位置傳感器65基于產(chǎn)生的脈沖信號(hào)能夠計(jì)算內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速(內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速)。 電氣控制裝置(E⑶)70由微型計(jì)算機(jī)構(gòu)成，并具有通過(guò)雙向總線而相互連接的CPU (微處理器)71、R0M(只讀存儲(chǔ)器)72、RAM(隨機(jī)存取存儲(chǔ)器)73、備用RAM 54、包含AD轉(zhuǎn)換器的接ロ 75。接ロ 75與點(diǎn)火器38、燃料噴射閥39、節(jié)流閥驅(qū)動(dòng)用致動(dòng)器46a、空燃比傳感器53、以及空氣流量計(jì)61連接。此外，節(jié)流閥46的開(kāi)度基本上根據(jù)由加速器開(kāi)度傳感器66檢測(cè)出的加速器踏板67的踩入量而被控制。即，以加速器踏板67的踩入量越大節(jié)流閥46的開(kāi)度變得越大的方式、即以通過(guò)該節(jié)流閥46而被吸入到燃燒室25的空氣的量(以下將該空氣的量稱為“進(jìn)氣量”)變得越多的方式使節(jié)流閥驅(qū)動(dòng)用致動(dòng)器46a工作，以加速器踏板67的踩入量越小節(jié)流閥46的開(kāi)度變得越小的方式、即以進(jìn)氣量變少的方式使節(jié)流閥驅(qū)動(dòng)用致動(dòng)器46a工作。如上所述，三效催化劑52當(dāng)流入到其中的排出氣體的空燃比處于理論空燃比附近時(shí)能夠以高凈化率同時(shí)凈化NOx、CO、以及HC。因此，從在三效催化劑確保高凈化率的觀點(diǎn)中，優(yōu)選的是形成在燃燒室25的混合氣體的空燃比(以下，將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比簡(jiǎn)稱為“混合氣體的空燃比”)被控制在理論空燃比。因此，在本實(shí)施方式(以下稱為“第一實(shí)施方式”)中，當(dāng)內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)(以下將其稱為“內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)”)處于通常的狀態(tài)時(shí)，執(zhí)行將混合氣體的空燃比如下所示控制在理論空燃比的理想配比控制。S卩，在第一實(shí)施方式的通常理想配比控制中，計(jì)算被吸入到燃燒室25中的空氣的量、即進(jìn)氣量。這里，進(jìn)氣量基本上與由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的流入到進(jìn)氣管道43內(nèi)的空氣的量一致。但是，通過(guò)了空氣流量計(jì)61的空氣在實(shí)際被吸入到燃燒室25之前，該空氣在一定長(zhǎng)度的空氣通路40內(nèi)流動(dòng)。因此，由空氣流量計(jì)61檢測(cè)的空氣的量有時(shí)也與進(jìn)氣量不一致。因此，在第一實(shí)施方式中，考慮該情況，另外計(jì)算用于使由空氣流量計(jì)61檢測(cè)的空氣的量與進(jìn)氣量一致的系數(shù)(以下將該系數(shù)稱為“進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)”)，并通過(guò)將該進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)與由空氣流量計(jì)61檢測(cè)的空氣的量相乘來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。此外，當(dāng)將上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)設(shè)為“KG”、將由空氣流量計(jì)61檢測(cè)的空氣的量設(shè)為“GA”、將目標(biāo)燃料噴射量設(shè)為“TQ”、以及將由空燃比傳感器53檢測(cè)的空燃比設(shè)為“A/F”吋，上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)KG通過(guò)下式I來(lái)依次計(jì)算，是作為學(xué)習(xí)值而存儲(chǔ)在ECU 70中的系數(shù)。KG = (GA/TQ) /A/F. · · (I)接著，基于如上所述計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為理論空燃比而應(yīng)該從燃料噴射閥39噴射的燃料的量(以下，將從燃料噴射閥噴射的燃料的量稱為“燃料噴射量”)來(lái)作為基準(zhǔn)燃料噴射量。并且，在第一實(shí)施方式的通常理想配比控制中，比較由空燃比傳感器53檢測(cè)的空燃比(以下，將由空燃比傳感器檢測(cè)的空燃比稱為“檢測(cè)空燃比”)和作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比，當(dāng)檢測(cè)空燃比比理論空燃比小吋、即檢測(cè)空燃比比理論空燃比濃時(shí)，如上所述，使計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量減少預(yù)先確定的量(以下，將該預(yù)先確定的量稱為“減量修正量”)，該被減少的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。這里，減量修正量需要被設(shè)定為能夠?qū)⒒旌蠚怏w的空 燃比設(shè)為比理論空燃比稀的值。因此，檢測(cè)空燃比和作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比的差(以下，將檢測(cè)空燃比和目標(biāo)空燃比的差稱為“空燃比差”)越大，減量修正量越大。即，減量修正量是依賴于空燃比差的值。在第一實(shí)施方式中考慮該情況，減量修正量按照每個(gè)空燃比差預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等來(lái)求出，該減量修正量如圖3的㈧所示，以空燃比差ΛΑ/F的函數(shù)的映射的形狀作為減量修正量AQd被存儲(chǔ)在E⑶70中。并且，在通常理想配比控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比理論空燃比小吋，基于空燃比差ΛΑ/F從圖3的(A)的映射讀入減量修正量AQd。然后，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。根據(jù)上述，比理論空燃比濃的混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比稀。另ー方面，在第一實(shí)施方式的通常理想配比控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比大時(shí)、即當(dāng)檢測(cè)空燃比比理論空燃比稀時(shí)，如上所述，使計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量增大預(yù)先確定的量(以下，將該預(yù)先確定的量稱為“增量修正量”)，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。這里，増量修正量需要被設(shè)定為能夠?qū)⒒旌蠚怏w的空燃比設(shè)為比理論空燃比濃的值。因此，空燃比差(檢測(cè)空燃比和作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比的差)越大，増量修正量越大。即，増量修正量是依賴于空燃比差的值。在第一實(shí)施方式中，考慮該情況，増量修正量按照每個(gè)空燃比差預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等被求出，該增量修正量如圖3的(B)所示，以空燃比差ΛΑ/F的函數(shù)的映射的形狀作為增量修正量AQi被存儲(chǔ)在E⑶70中。然后，在通常理想配比控制中，基于空燃比差ΛΑ/F從圖3的⑶的映射讀入增量修正量AQi。然后，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。根據(jù)上述，比作為理論空燃比稀的混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比濃。如此，根據(jù)第一實(shí)施方式的通常理想配比控制，當(dāng)混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比稀，當(dāng)混合氣體的空燃比比理論空燃比稀吋，混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比濃，通過(guò)重復(fù)如此的混合氣體的空燃比的控制，混合氣體的空燃比能夠以作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比為中心產(chǎn)生振幅。因此，作為整體混合氣體的空燃比被控制在理論空燃比。三效催化劑52限于其氧吸留和釋放能力正常地發(fā)揮作用的情況，無(wú)論流入到其中的排出氣體的空燃比比理論空燃比濃還是稀，能同時(shí)以高凈化率凈化N0x、C0以及HC。換而言之，當(dāng)被三效催化劑吸留的氧的量達(dá)到可吸留的限度值時(shí)，三效催化劑的氧吸留和釋放能力不會(huì)正常發(fā)揮作用，在該情況下，三效催化劑當(dāng)流入到其中的排出氣體的空燃比稀時(shí)，無(wú)法同時(shí)以高凈化率對(duì)NOx、CO以及HC進(jìn)行凈化。因此，在第一實(shí)施方式中，在被三效催化劑52吸留的氧的量達(dá)到能夠吸留的限度值之前，通過(guò)向三效催化劑供應(yīng)比理論空燃比濃的排出氣體，使被三效催化劑吸留的氧從該三效催化劑釋放，因此執(zhí)行將混合氣體的空燃比控制在比理論空燃比濃的濃控制。即，在第一實(shí)施方式中，當(dāng)將被三效催化劑52吸留的氧從該三效催化劑釋放吋，被執(zhí)行的濃控制中應(yīng)設(shè)為目標(biāo)的比理論空燃比濃的空燃比按照內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等被求出，該空燃比如圖4的㈧所示，以內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速N和內(nèi)燃機(jī)負(fù)載L的函數(shù)的映射的形狀作為目標(biāo)濃空燃比TA/Fr被存儲(chǔ)在ECU 70中。然后，在濃控制中，基于內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速N和內(nèi)燃機(jī)負(fù)載L從圖4的㈧的映射讀入目標(biāo)濃空燃比TA/Fr。然后，在第一實(shí)施方式的濃控制中，如上所述來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。然后，基于該計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為目標(biāo)濃空燃比TA/Fr而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射燃料的量作為基準(zhǔn)濃燃料噴射量。然后，在第一實(shí)施方式的濃控制中，比較檢測(cè)空燃比(通過(guò)空燃比傳感器53檢測(cè)、出的空燃比)和從圖4的(A)的映射讀入的目標(biāo)濃空燃比，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比小時(shí)、即當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比濃時(shí)，使如上所述計(jì)算出的基準(zhǔn)濃燃料噴射量減少預(yù)先確定的量(減量修正量)，該被減少的基準(zhǔn)濃燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。這里，空燃比差(檢測(cè)空燃比和目標(biāo)濃空燃比的差)越大，減量修正量越大，并且，能夠?qū)⒒旌蠚怏w的空燃比設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比稀的值。在第一實(shí)施方式的濃控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比小時(shí)，使用在第一實(shí)施方式的通常理想配比控制中使用的從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量作為濃控制中的減量修正量。即，在濃控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比小時(shí)，基于空燃比差ΛΑ/F從圖3的㈧的映射讀入減量修正量AQcL然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。根據(jù)上述，作為比目標(biāo)濃空燃比濃的混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比稀。另ー方面，在第一實(shí)施方式的濃控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比大時(shí)、即當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比稀時(shí)，使如上所述計(jì)算出的基準(zhǔn)濃燃料噴射量增大預(yù)先確定的量(増量修正量)，該被増大的基準(zhǔn)濃燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。這里，空燃比差越大，増量修正量越大，并且，將混合氣體的空燃比設(shè)定為能夠設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比濃的值。在第一實(shí)施方式的濃控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比大時(shí)，使用在第一實(shí)施方式的通常理想配比控制中被使用的從圖3(B)的映射讀入的增量修正量作為濃控制中的増量修正量。即，在濃控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)濃空燃比大時(shí)，基于空燃比差ΛΑ/F從圖3的⑶的映射讀入增量修正量AQi。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。根據(jù)上述，作為比目標(biāo)濃空燃比稀的混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比濃。如上所述，根據(jù)第一實(shí)施方式的濃控制，當(dāng)混合氣體的空燃比比目標(biāo)濃空燃比濃吋，混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比稀，當(dāng)混合氣體的空燃比比目標(biāo)濃空燃比稀吋，混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比濃，通過(guò)重復(fù)如此的混合氣體的空燃比的控制，混合氣體的空燃比以目標(biāo)濃空燃比為中心產(chǎn)生振幅。因此，作為整體混合氣體的空燃比被控制在目標(biāo)濃空燃比。并且，在第一實(shí)施方式中，在允許內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)的限度內(nèi)，濃控制在能夠使三效催化劑52的氧吸留和釋放能力充分恢復(fù)的整個(gè)期間內(nèi)被執(zhí)行。在比理論空燃比濃的空燃比的排出氣體中包含有未燃燃料。這里，在執(zhí)行濃控制期間，由于在三效催化劑52中被供應(yīng)比理論空燃比濃的空燃比的排出氣體，因此在三效催化劑中被供應(yīng)未燃燃料。因此，當(dāng)結(jié)束了濃控制時(shí)，在三效催化劑中堆積了比較多的未燃燃料。并且，如果在濃控制結(jié)束后經(jīng)過(guò)某固定期間，通過(guò)三效催化劑的凈化作用處理堆積在該三效催化劑中的未燃燃料。但是，換而言之，在到濃控制結(jié)束后經(jīng)過(guò)某固定期間為止的期間，在三效催化劑中堆積比較多的未燃燃料。這里，如上所述，在通常理想配比控制中，由于通過(guò)混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)理論空燃比稀或者被設(shè)為比目標(biāo)理論空燃比濃，作為整體混合氣體的空燃比被控制在目標(biāo)理論空燃比，因此在濃控制剛結(jié)束了之后執(zhí)行了通常理想配比控制的情況下，當(dāng)混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比稀時(shí)，在三效催化劑中流入比理論空燃比稀的空燃比的排出氣體。這里，由于在比理論空燃比稀的空燃比的排出氣體中包含比較多的氧，因此在濃控制剛結(jié)束之后執(zhí)行了通常理想配比控制的情況下，在三效催化劑中被供應(yīng)比較多的氧。并且，此時(shí)，當(dāng)三效催化劑的溫度(以下，將三效催化劑的溫度稱為“催化劑溫度”比較高吋，堆積在三效催化劑中的燃料一下子燃燒，催化劑溫度過(guò)度變高，有可能導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化。因此，在第一實(shí)施方式中，在從濃控制結(jié)束后經(jīng)過(guò)預(yù)先確定的期間為止的期間，執(zhí)行暫定理性配比控制，以將混合氣體的空燃比如下所述控制在理論空燃比。即，在第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，與通常理想配比控制同樣，如上所述 來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。并且，基于該計(jì)算出的進(jìn)氣量，來(lái)計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為理論空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)燃料噴射量，并從圖3的(A)以及圖3的(B)的映射讀入減量修正量以及增量修正量。然后，在第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，與通常理想配比控制同樣地，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，修正基準(zhǔn)燃料噴射量，使得混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀，并且當(dāng)混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)修正基準(zhǔn)燃料噴射量，使得混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃。這里，為了抑制三效催化劑的熱劣化，當(dāng)混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比稀時(shí)，需要混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度(以下，將比理論空燃比稀的程度稱為“稀程度”)導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的量的氧比包含在排出氣體中的稀程度小。因此，在第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量如下被修正。S卩，由于流入到三效催化劑的排出氣體中的氧，堆積在三效催化劑中的燃料燃燒。并且，流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量越多，該燃料的燃燒量變得越大，另外，催化劑溫度(三效催化劑52的溫度)越高，該燃料的燃燒量變得越大。即，導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量(以下，將該量稱為“催化劑熱劣化氧量”)依賴于催化劑溫度。在第一實(shí)施方式中，考慮該情況，在暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，為了將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀而通過(guò)減量修正量減少基準(zhǔn)燃料噴射量時(shí)，為了排出氣體中的氧的量為催化劑熱劣化氧量而修正從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量的修正系數(shù)按照每個(gè)催化劑溫度預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等被求出，該修正系數(shù)如圖5所示，以催化劑溫度Tc的函數(shù)的映射的形狀作為修正系數(shù)K存儲(chǔ)在E⑶70。這里，根據(jù)圖5可知，當(dāng)催化劑溫度Tc時(shí)某溫度Tcth以下時(shí)，修正系數(shù)K取為1.0的值，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tcth高時(shí)，作為比I. O小的值，催化劑溫度Tc越高，越取為小的值。然后，在暫定理想配比控制中，基于催化劑溫度Tc從圖5的映射中讀入修正系數(shù)K。然后，該修正系數(shù)K與從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量相乗。根據(jù)上述，如圖6所示，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tcth高時(shí)，催化劑溫度Tc越高，從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量越通過(guò)修正系數(shù)被減小。然后，通過(guò)該被減小的減量修正量減少上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量。根據(jù)上述，當(dāng)混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比稀吋，由于包含在排出氣體中的氧的量變少，因此能夠抑制三效催化劑的熱劣化。另ー方面，在第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，以從圖3的(B)的映射讀入的増量修正量如上所述使計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量増大，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。 在第一實(shí)施方式中，例如，如當(dāng)加速器踏板67的踩入量變?yōu)榱隳菢訒r(shí)內(nèi)燃機(jī)負(fù)載變得極小吋，執(zhí)行從燃料噴射閥39噴射的燃料的量被設(shè)為零的斷油控制。即，在第一實(shí)施方式中，當(dāng)內(nèi)燃機(jī)負(fù)載變得比預(yù)先確定的負(fù)載小時(shí)，作為進(jìn)氣量(被燃燒室25吸入的空氣的量)，最佳的進(jìn)氣量預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等被求出，該進(jìn)氣量作為基準(zhǔn)進(jìn)氣量被存儲(chǔ)在ECU 70中。然后，在斷油控制中，從ECU 70讀入基準(zhǔn)進(jìn)氣量，該基準(zhǔn)進(jìn)氣量被設(shè)定為目標(biāo)進(jìn)氣量。然后，不從燃料噴射閥39噴射燃料，而控制節(jié)流閥46的開(kāi)度，使得進(jìn)氣量為目標(biāo)進(jìn)氣量。在當(dāng)濃控制結(jié)束了時(shí)執(zhí)行斷油控制的情況下，混合氣體的空燃比與理論空燃比相比大幅地變稀，在三效催化劑52中，流入比理論空燃比大幅地變稀的空燃比的排出氣體。這里，由于在比理論空燃比大幅地變稀的空燃比的排出氣體中包含多量的氧，因此在濃控制剛結(jié)束之后執(zhí)行了斷油控制的情況下，在三效催化劑中被供給多量的氧。并且，此吋，當(dāng)催化劑溫度(三效催化劑52的溫度)比較高時(shí)，在濃控制中堆積在三效催化劑中的燃料一下子燃燒，催化劑溫度過(guò)度地變高，有可能導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化。因此，在第一實(shí)施方式中，在從濃控制結(jié)束后到經(jīng)過(guò)預(yù)先確定的期間為止的期間，內(nèi)燃機(jī)負(fù)載比預(yù)先確定的負(fù)載小，通常即使是在執(zhí)行斷油控制的情況下，也執(zhí)行暫定理想配比控制。根據(jù)上述，能夠抑制三效催化劑的熱劣化。接著，參考圖7 圖9以及圖10 圖12說(shuō)明按照第一實(shí)施方式的空燃比的控制。當(dāng)開(kāi)始圖7 圖9的空燃比控制時(shí)，首先在步驟100中，判斷是否要求執(zhí)行將形成在燃燒室25中的混合氣體(以下，將形成在燃燒室的空燃比簡(jiǎn)稱為“混合氣體”)的空燃比控制為比理論空燃比濃的濃控制的執(zhí)行。這里，當(dāng)判斷為要求執(zhí)行濃控制時(shí)，例程進(jìn)入到步驟101之后的步驟，執(zhí)行濃控制用的目標(biāo)燃料噴射量的設(shè)定，并且，根據(jù)情況，執(zhí)行暫定理想配比控制用的目標(biāo)燃料噴射量的設(shè)定。另ー方面，當(dāng)判斷為要求執(zhí)行濃控制時(shí)，例程進(jìn)入到圖9的步驟116之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比控制為理論空燃比的通常理想配比控制用的目標(biāo)燃料噴射量的設(shè)定、或者執(zhí)行將燃料噴射量設(shè)為的斷油控制用的目標(biāo)燃料噴射量以及目標(biāo)進(jìn)氣量的設(shè)定。在圖7的步驟100中，當(dāng)判斷為不要求執(zhí)行濃控制、例程進(jìn)入到圖9的步驟116吋，判斷是否要求執(zhí)行斷油控制(FC控制)。這里，當(dāng)判斷為要求執(zhí)行斷油控制時(shí)，例程進(jìn)入到步驟117之后的步驟，執(zhí)行斷油控制用的目標(biāo)燃料噴射量以及目標(biāo)進(jìn)氣量的設(shè)定。另一方面，當(dāng)判斷為不要求執(zhí)行斷油控制時(shí)，例程進(jìn)入到步驟121之后的步驟，執(zhí)行通常理想配比控制用的目標(biāo)燃料噴射量的設(shè)定。在圖9的步驟116中，當(dāng)判斷為不要求執(zhí)行斷油控制、例程進(jìn)入到步驟121時(shí)，通
過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。接著，在步驟122中，基于在步驟121中計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為理論空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn。接著，在步驟123中，執(zhí)行圖12的通常理想配比空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖12的通常理想配比空燃比控制時(shí)，首先在步驟400中，讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比A/F。接著，在步驟401中，判斷在步驟400中讀入的空燃比A/F是否比理論空燃比TA/F st小(A/F < TA/Fst)、即判斷混合氣體的空燃比是否比理論空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst時(shí)、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟402之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/Fst時(shí)、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)，例程進(jìn)入到步驟406之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比濃的空燃比控制。在步驟401中，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst、S卩，判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟402時(shí)，計(jì)算在步驟400中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟403中，與在步驟402中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量Λ Qd、即當(dāng)混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少的修正量AQd從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟404中，使在圖9的步驟122中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn減小在步驟403中讀入的減量修正量Λ Qd (Qbn- Δ Qd)，該被減小的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入到目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39中噴射出在步驟404中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀。另ー方面，在步驟401中，當(dāng)判斷為A/F彡TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀、例程進(jìn)入到步驟406時(shí)，計(jì)算在步驟400中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟407中，與在步驟406中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的増量修正量AQi、即為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而使目標(biāo)燃料噴射量增加的修正量AQi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟408中，使在圖9的步驟122中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn增大在步驟407中讀入的增量修正量Λ Qi (Qbn+ Δ Qi)，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入到目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟408中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃。另ー方面，在圖9的步驟116中，當(dāng)判斷為要求執(zhí)行斷油控制、例程進(jìn)入到步驟117吋，讀入斷油控制用的基準(zhǔn)進(jìn)氣量Gabfc。接著，在步驟118中，將零輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ0接著，在步驟119中，將在步驟117中讀入的基準(zhǔn)進(jìn)氣量Gabfc輸入到目標(biāo)進(jìn)氣量TGa，例程結(jié)束。在該情況下，不從燃料噴射閥39噴射燃料，而控制節(jié)流閥46的開(kāi)度，使得在步驟119中設(shè)定的目標(biāo)進(jìn)氣量TGa的空氣吸入到燃燒室25。在圖7的步驟100中，當(dāng)判斷為要求執(zhí)行濃控制、例程進(jìn)入到步驟101吋，從圖4的
(A)的映射讀入與內(nèi)燃機(jī)轉(zhuǎn)速N和內(nèi)燃機(jī)負(fù)載L相應(yīng)的濃控制用的目標(biāo)濃空燃比TA/Fr。然后，接在步驟101之后，在步驟102中，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。接著，在步驟103中，基于在步驟102中計(jì)算出的進(jìn)氣量，，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為上述目標(biāo)濃空燃比TA/Fr而從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)濃燃料噴射量Qbr。接著，在步驟104中，執(zhí)行圖10的濃空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖10的濃空燃比控制時(shí)，首先，在步驟200中，讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比A/F。接著，在步驟201中，判斷在步驟200中讀入的空燃比A/F是否比在步驟101中讀入的目標(biāo)濃空燃比TA/Fr小(A/F < TA/Fr)、判斷混合氣體的空燃比是否目標(biāo)濃空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)濃空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟202之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/Fr時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)濃空燃比稀時(shí)，例程進(jìn)入到步驟206之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比目標(biāo)濃空燃比濃的空燃比控制。 在步驟201中，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fr、即判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)濃空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟202時(shí)，計(jì)算在步驟101中讀入的目標(biāo)濃空燃比相對(duì)于在步驟200中讀入的空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟203中，與在步驟202中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量AQcU即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)濃空燃比濃時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)濃空燃比稀而使基準(zhǔn)濃燃料噴射量減少的修正量AQd被從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟204中，在圖7的步驟103中計(jì)算出的基準(zhǔn)濃燃料噴射量Qbr被減小在步驟203中讀入的減量修正量Λ Qd (Qbr- Δ Qd)，該被減小的基準(zhǔn)濃燃料噴射量被輸入到目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程進(jìn)入到圖7的步驟105。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟204中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，使混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)濃空燃比稀。另ー方面，在步驟201中，當(dāng)判斷為A/F彡≥7的步驟101中讀入的目標(biāo)濃空燃比相對(duì)于在步驟200中讀入的空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟207中，與在步驟206中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的増量修正量AQi、即為了使混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)濃空燃比濃而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加的修正量Λ Qi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟208中，使在圖7的步驟103中計(jì)算出的基準(zhǔn)濃燃料噴射量Qbr增大在步驟207中讀入的増量修正量Λ Qi (Qbr+ Δ Qi)，該被増大的基準(zhǔn)濃燃料噴射量被輸入到目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程進(jìn)入到圖7的步驟105。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟208中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)濃空燃比濃。當(dāng)執(zhí)行圖10的例程、例程進(jìn)入到步驟105時(shí)，表示執(zhí)行步驟101 步驟104的濃控制的時(shí)間的計(jì)數(shù)器Cl被遞增。接著，在步驟106中，判斷在步驟105中被遞增的計(jì)數(shù)器Cl是否超過(guò)預(yù)先確定的時(shí)間Clth(Cl≥Clth)、即判斷開(kāi)始濃控制后是否經(jīng)過(guò)了使三效催化劑52的氧吸留和釋放能力恢復(fù)的足夠的時(shí)間。這里，當(dāng)判斷為Cl < Clth時(shí)、即當(dāng)判斷為為了使三效催化劑的氧吸留和釋放能力恢復(fù)而經(jīng)過(guò)了足夠的時(shí)間時(shí)，例程返回到步驟101，執(zhí)行步驟101 步驟104。根據(jù)上述，在步驟106中，在判斷為Cl ^ Clth為止、即當(dāng)判斷為為了使三效催化劑的氧吸留和釋放能力恢為經(jīng)過(guò)了足夠的時(shí)間為止，重復(fù)步驟101 步驟105。另ー方面，在步驟106中，當(dāng)判斷為Cl ^ Clth時(shí)，例程進(jìn)入到圖8的步驟110之后的步驟，執(zhí)行暫定理想配比控制。
在圖7的步驟106中，當(dāng)判斷為Cl ^ Clth、即判斷為開(kāi)始濃控制后為了使三效催化劑52的氧吸留和釋放能力恢復(fù)而經(jīng)過(guò)了足夠的時(shí)間、例程進(jìn)入到圖8的步驟110時(shí)，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。接著，在步驟111中，基于在步驟110中計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為理論空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn。接著，在步驟112中，執(zhí)行圖11的暫定理想配比空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖11的暫定理想配比空燃比控制時(shí)，首先在步驟300中，讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比A/F。接著，在步驟301中，判斷在步驟300中讀入的空燃比A/F是否比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比TA/Fst小(A/F< TA/Fst)、即判斷混合氣體的空燃比是否比理論空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟302之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)，例程進(jìn)入到步驟310之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比濃的空燃比控制。
在步驟301中，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟302時(shí)，估計(jì)催化劑溫度(三效催化劑52的溫度)Tc。接著，在步驟303中，與在步驟302中估計(jì)出的催化劑溫度Tc對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)K從圖5的映射被讀入。接著，在步驟304中，計(jì)算在步驟300中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟305中，與在步驟304中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量AQd、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少的修正量Λ Qd被從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟306中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn減少對(duì)在步驟305中讀入的減量修正量Λ Qd乘以在步驟303讀入的修正系數(shù)K后的值(AQdXK) (Qbn-Λ QdXK)，該被減小的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39中噴射出在步驟306中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀。另ー方面，在步驟301中，當(dāng)判斷為A/F彡TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀、例程進(jìn)入到步驟310時(shí)，計(jì)算在步驟300中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟311中，與在步驟310中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的増量修正量AQi、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加的修正量AQi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟312中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn増大在步驟311中讀入的増量修正量Λ Qi (Qbn+AQig)，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39中噴射出在步驟312中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃。三效催化劑52被通過(guò)該三效催化劑的排出氣體冷卻。這里，每單位時(shí)間通過(guò)三效催化劑的排出氣體的量越少，基于該排出氣體的針對(duì)三效催化劑的冷卻效果越小。因此，在上述的暫定理想配比控制中，如果在每単位時(shí)間通過(guò)三效催化劑的排出氣體的量比較少，則基于排出氣體的針對(duì)三效催化劑的冷卻效果比較小，因此當(dāng)混合氣體的稀程度(比理論空燃比稀的程度)比較大時(shí)，基于堆積三效催化劑中的燃料的燃燒而導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化。但是，相反地，每單位時(shí)間通過(guò)三效催化劑的排出氣體的量越多，針對(duì)基于排出氣體的三效催化劑的冷卻效果越大。因此，在上述的暫定理想配比控制中，如果每單位時(shí)間通過(guò)三效催化劑的排出氣體的量比較多，則基于排出氣體的針對(duì)三效催化劑的冷卻效果比較大，因此即使混合氣體的稀程度比較大，也能夠抑制基于堆積在三效催化劑中的燃料的燃燒而導(dǎo)致的三效催化劑的熱劣化。因此，代替第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制，可以執(zhí)行以下的暫定理想配比控制。S卩，在本實(shí)施方式(以下稱為“第二實(shí)施方式”)中，在暫定理想配比控制中當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，為了將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀而將基準(zhǔn)燃料噴射量通過(guò)減量修正量減少時(shí)，并當(dāng)同時(shí)考慮相當(dāng)于每單位時(shí)間通過(guò)催化劑溫度和三效催化劑的排出氣體的量的進(jìn)氣量(吸入到燃燒室25的空氣的量)吋，為了使排出氣體中的氧的量成為催化劑熱劣化氧量(導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的氧的量)而按照催化劑溫度和進(jìn)氣量預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等求出對(duì)從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量 進(jìn)行修正的修正系數(shù)，這些修正系數(shù)以如圖13的(A)和圖13的(B)所示分別以催化劑溫度Tc的函數(shù)的映射以及進(jìn)氣量Ga的函數(shù)的映射的形狀作為修正系數(shù)K1、K2被存儲(chǔ)在ECU70中。這里，根據(jù)圖13的(A)可知，當(dāng)催化劑溫度Tc是某溫度Tcth以下時(shí)，修正系數(shù)Kl取為I. O的值，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tcth高時(shí)，修正系數(shù)Kl為比I. O小的值，催化劑溫度Tc變得越高，越取為小的值。另ー方面，根據(jù)圖13的(B)可知，當(dāng)進(jìn)氣量Ga是某進(jìn)氣量Gath以上時(shí)，修正系數(shù)Κ2取為I. O的值，當(dāng)進(jìn)氣量Ga比某進(jìn)氣量Gath少時(shí)，修正系數(shù)Κ2為比I. O小的值，進(jìn)氣量Ga變得越少，越取為小的值。并且，在第二實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，基于催化劑溫度Tc從圖13的㈧的映射讀入修正系數(shù)Κ1，基于進(jìn)氣量Ga從圖13的(B)的映射讀入修正系數(shù)Κ2。并且，在第二實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，與第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制同樣，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量，并基于該計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為理論空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)燃料噴射量，并且從圖3的(A)以及圖3的(B)的映射讀入減量修正量以及增量修正量。并且，在第二實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，對(duì)從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量乘以從圖13的(A)以及圖的13(B)的映射讀入的修正系數(shù)ΚΙ、Κ2，從而使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量減少被減小的減量修正量，該被減少的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。另ー方面，在第二實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比稀時(shí)，使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量増加從圖3的(B)的映射讀入的増量修正量，該被增加的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。
根據(jù)第二實(shí)施方式的暫定理想配比控制，除了作為與三效催化劑的熱劣化相關(guān)的主要原因的三效催化劑的溫度之外，還考慮每單位時(shí)間通過(guò)三效催化劑的排出氣體的量。因此，在抑制三效催化劑的熱劣化的形態(tài)中，堆積在三效催化劑中的燃料通過(guò)其燃燒還被更提前地處理。接著，按照第二實(shí)施方式對(duì)執(zhí)行空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子進(jìn)行說(shuō)明。在按照第二實(shí)施方式的空燃比控制中，使用圖7 圖9、圖10、圖12以及圖14的流程圖。這里，由于對(duì)圖7 圖9、圖10以及圖12的流程圖已經(jīng)進(jìn)行了說(shuō)明，因此省略了這些說(shuō)明。因此，以下對(duì)圖14的流程圖進(jìn)行說(shuō)明。在第二實(shí)施方式中，在圖7的步驟106中，判斷為表示開(kāi)始濃控制后的經(jīng)過(guò)時(shí)間的計(jì)數(shù)器Cl超過(guò)了預(yù)先確定的時(shí)間Clth (Cl彡Clth)，在圖8的步驟110以及步驟111中，計(jì)算進(jìn)氣量以及基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn，當(dāng)例程進(jìn)入到步驟112吋，執(zhí)行圖14的暫定理想配比空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖14的暫定理想配比空燃比控制時(shí)，首先在步驟500中，讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比A/F。接著，在步驟501中，判斷子啊步驟500中讀入的空燃比A/F是否比理論空燃比TA/Fst小(A/F < TA/Fst)、即判斷混合氣體的空燃比是否比理論空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟502之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀吋，例程進(jìn)入到步驟510之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比濃的空燃比控制。在步驟501中，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟502時(shí)，估計(jì)三效催化劑的溫度(催化劑溫度)Tc。接著，在步驟503中，與在步驟502中估計(jì)出的催化劑溫度Tc對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)Kl被從圖13的(A)的映射讀入。接著，在步驟504中，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。接著，在步驟505中，與在步驟504中讀入的進(jìn)氣量對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)K2被從圖13的(B)的映射讀入。接著，在步驟506中，計(jì)算在步驟500中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟507中，與在步驟506中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量AQcU即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少的修正量Λ Qd被從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟508中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn減少在步驟507中讀入的減量修正量Λ Qd與在步驟503中讀入的修正系數(shù)Kl、在步驟505中讀入的修正系數(shù)Κ2相乘而得的值(AQdXKlXK2) (Qbn-Λ QdXKl X K2)，該被減小的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟508中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀。另ー方面，在步驟501中，當(dāng)判斷為A/F彡TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀、例程進(jìn)入到步驟510時(shí)，計(jì)算在步驟500中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟511中，與在步驟510中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的増量修正量AQi、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加的修正量AQi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟512中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn増大在步驟511中讀入的増量修正量Λ Qi (Qbn+AQi)，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟512中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃。如上所述，三效催化劑52被通過(guò)該三效催化劑的排出氣體冷卻。這里，通過(guò)三效催化劑的排出氣體的總量越少，基于該排出氣體的針對(duì)三效催化劑的冷卻效果越小。因此，在上述的暫定理想配比控制中，如果濃控制結(jié)束后通過(guò)三效催化劑的排出氣體的總量比較少，則濃控制結(jié)束后基于提供給三效催化劑的排出氣 體的冷卻效果比較小，因此當(dāng)混合氣體的稀程度、即比理論空燃比稀的程度比較大時(shí)，由于堆積在三效催化劑中的燃料的燃燒而導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化。但是，相反地，通過(guò)三效催化劑的排出氣體的總量越多，基于排出氣體的針對(duì)三效催化劑的冷卻效果越大。因此，在上述的暫定理想配比控制中，如果濃控制結(jié)束后通過(guò)三效催化劑的排出氣體的總量比較多，則在濃控制結(jié)束后基于提供給三效催化劑的排出氣體的冷卻效果比較大，因此即使混合氣體的稀程度比較大，也能夠抑制基于堆積在三效催化劑中的燃料的燃燒而導(dǎo)致的三效催化劑的熱劣化。因此，可以代替第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制而執(zhí)行以下的暫定理想配比控制。S卩，在本實(shí)施方式(以下稱為“第三實(shí)施方式”)中，當(dāng)在暫定理想配比控制中混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，當(dāng)為了將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少減量修正量時(shí)，同時(shí)考慮催化劑溫度和濃控制的結(jié)束后通過(guò)三效催化劑的排出氣體的總量、即濃控制的結(jié)束后的進(jìn)氣量的總量時(shí)，為了排出氣體中的氧的量變?yōu)榇呋瘎崃踊趿?導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的氧的量)而按照催化劑溫度以及濃控制的結(jié)束后的進(jìn)氣量累計(jì)值預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等求出對(duì)從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量進(jìn)行修正的修正系數(shù)，這些修正系數(shù)如圖15的(A)以及圖15的(B)所示，分別以催化劑溫度Tc的函數(shù)的映射以及進(jìn)氣量累計(jì)值Σ Ga的函數(shù)的映射的形式作為修正系數(shù)ΚΙ、Κ3而存儲(chǔ)在E⑶70中。這里，根據(jù)圖15的(A)可知，當(dāng)催化劑溫度Tc為某溫度Tcth以下吋，修正系數(shù)Kl取為I. O的值，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tcth高吋，修正系數(shù)Kl為比I. O小值，并且催化劑溫度Tc變得越高，越取為小的值。另ー方面，根據(jù)圖15的
(B)可知，當(dāng)進(jìn)氣量累計(jì)值Σ Ga時(shí)某累計(jì)值Σ Gath以上時(shí)，修正系數(shù)Κ3取為I. O的值，當(dāng)進(jìn)氣量累計(jì)值Σ Ga比某累計(jì)值Σ Gath小吋，修正系數(shù)Κ3是比I. O小的值，并且進(jìn)氣量累計(jì)值Σ Gath變得越小，越取為小的值。然后，在第三實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，與第ー實(shí)施方式的暫定理想配比控制同樣地，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量，并基于該計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為理論空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)燃料噴射量，并從圖3的(A)以及圖3的(B)的映射讀入減量修正量以及增量修正量。并且，在第三實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量減少對(duì)從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量乘以從圖15的(A)以及圖15的(B)的映射讀入的修正系數(shù)Κ1、Κ3而被減小的減量修正量，該被減少的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。
然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。另ー方面，在第三實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比稀時(shí)，使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量増加從圖3的(B)的映射讀入的増量修正量，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。
根據(jù)第三實(shí)施方式的暫定理想配比控制，除了作為與三效催化劑的熱劣化相關(guān)的主要原因的三效催化劑的溫度之外，還考慮從濃控制的結(jié)束后通過(guò)三效催化劑的排出氣體的總量。因此，在抑制三效催化劑的熱劣化的形態(tài)中，堆積在三效催化劑中的燃料通過(guò)其燃燒還被提前處理。另外，在考慮通過(guò)三效催化劑的排出氣體的量的第二實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，相對(duì)于其經(jīng)?？紤]排出氣體從三效催化劑奪取的熱量，在第三實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，考慮在濃控制的結(jié)束后排出氣體從三效催化劑奪取的熱量。即，根據(jù)第三實(shí)施方式的暫定理想配比控制，其經(jīng)?？紤]三效催化劑的溫度。因此，能夠更可靠地抑制三效催化劑的熱劣化。接著，對(duì)執(zhí)行按照第三實(shí)施方式的空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子進(jìn)行說(shuō)明。在按照第三實(shí)施方式的空燃比控制中，使用圖7 圖9、圖10、圖12以及圖16的流程圖。這里，由于對(duì)圖7 圖9、圖10以及圖12的流程圖已經(jīng)進(jìn)行了說(shuō)明，因此省略對(duì)它們的說(shuō)明。因此，以下對(duì)圖16的流程圖進(jìn)行說(shuō)明。在第三實(shí)施方式中，在圖7的步驟106中，判斷為表示開(kāi)始濃控制后的經(jīng)過(guò)時(shí)間的計(jì)數(shù)器Cl超過(guò)了預(yù)先確定的時(shí)間Clth (Cl彡Clth)，在圖8的步驟110以及步驟111中，計(jì)算進(jìn)氣量以及基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn，當(dāng)例程進(jìn)入到步驟112吋，執(zhí)行圖16的暫定理想配比空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖16的暫定理想配比空燃比控制時(shí)，首先，在步驟600中，讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比A/F。接著，在步驟601中，判斷在步驟600中讀入的空燃比A/F是否比理論空燃比TA/Fst小(A/F < TA/Fst)、即判斷是否為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟602之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/Fst時(shí)、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀吋，例程進(jìn)入到步驟610之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比濃的空燃比控制。在步驟601中，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟602時(shí)，估計(jì)三效催化劑的溫度(催化劑溫度)Tc。接著，在步驟603中，與在步驟602中估計(jì)出的催化劑溫度Tc對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)Kl被從圖15的(A)的映射讀入。接著，在步驟604中，計(jì)算對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)而計(jì)算出的進(jìn)氣量的、從濃控制結(jié)束后的累計(jì)值Σ Ga。接著，在步驟605中，與在步驟604中計(jì)算出的進(jìn)氣量累計(jì)值Σ Ga對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)K3被從圖15的(B)的映射讀入。接著，在步驟606中，計(jì)算在步驟600中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟607中，與在步驟606中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量AQcUSP判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少的修正量Λ Qd被從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟608中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn減小對(duì)在步驟607中讀入的減量修正量Λ Qd乘以在步驟603中讀入的修正系數(shù)Kl和在步驟605中讀入的修正系數(shù)Κ3而得的值(Λ Qd X Kl X Κ3) (Qbn- Λ Qd X Kl X K3)，該被減小的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟608中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀。另ー方面，在步驟601中，當(dāng)判斷為A/F彡TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀、例程進(jìn)入到步驟610時(shí)，計(jì)算在步驟600中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟611中，與在步驟610中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的増量修正量AQi、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加的修正量AQi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟612中，在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn被増加在步驟611中讀入的増量修正量Λ Qi (Qbn+AQi)，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料 噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟612中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃。在上述的實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，目標(biāo)空燃比被設(shè)定為理論空燃比。在該情況下，通過(guò)將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀或者比理論空燃比濃，來(lái)作為整體將混合氣體的空燃比控制在理論空燃比。當(dāng)然，在第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，即使將目標(biāo)空燃比設(shè)定為比理論空燃比濃的空燃比(以下，將比理論空燃比濃的空燃比稱為“濃空燃比”)，通過(guò)將混合氣體的空燃比設(shè)為比濃空燃比稀或者濃來(lái)整體地將混合氣體的空燃比控制在濃空燃比。這里，在作為針對(duì)基準(zhǔn)燃料噴射量的減量修正量直接使用從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量的情況下，當(dāng)基準(zhǔn)燃料噴射量通過(guò)減量修正量被減少吋，如果為了混合氣體的空燃比與理論空燃比相比不會(huì)大幅度地變稀來(lái)設(shè)定減量修正量目標(biāo)空燃比比理論空燃比濃的程度(以下，將比理論空燃比濃的程度稱為“濃程度”)，在濃控制的結(jié)束后堆積在三效催化劑中的燃料不會(huì)ー下子燃燒，因此在抑制三效催化劑的熱劣化的形態(tài)下，處理堆積在三效催化劑中的燃料。因此，可以取代上述的實(shí)施方式的暫定理想配比控制而執(zhí)行以下的暫定理想配比控制。S卩，在本實(shí)施方式(以下稱為“第四實(shí)施方式”)中，當(dāng)混合氣體的空燃比比目標(biāo)空燃比濃時(shí)為了減少基準(zhǔn)燃料噴射量而使用從圖3的(A)的映射讀入的減量修正量，并按照催化劑溫度(三效催化劑52的溫度)預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等求出系數(shù)，所述系數(shù)即使在混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)空燃比稀也能夠?qū)⒆鳛榛鶞?zhǔn)空燃比的理論空燃比修正為比流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量為催化劑熱劣化氧量(導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的氧的量)的理論空燃比稍濃的空燃比，該系數(shù)如圖17所示以催化劑溫度Tc的函數(shù)的映射的形態(tài)作為修正系數(shù)Κ4被存儲(chǔ)在ECU 70中。這里，根據(jù)圖17可知，當(dāng)催化劑溫度Tc為某溫度Tcth以下吋，修正系數(shù)Κ4取為I. O的值，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tcth高吋，修正系數(shù)Κ4是比I. O小的值，并且催化劑溫度Tc變得越高，修正系數(shù)Κ4越取為小的值。然后，在暫定理想配比控制中，基于催化劑溫度Tc從圖17的映射讀入修正系數(shù)K4。然后，在暫定理想配比控制中，從圖17的映射讀入的修正系數(shù)K4與作為基準(zhǔn)空燃比的理論空燃比相乘，被乘以該修正系數(shù)K4的基準(zhǔn)空燃比被設(shè)定為目標(biāo)空燃比(以下，將比理論空燃比稍濃的目標(biāo)空燃比稱為“目標(biāo)淺濃空燃比”)。然后，在第四實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量，并基于該計(jì)算出的進(jìn)氣量，來(lái)計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為目標(biāo)淺濃空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量作為基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量。然后，在第四實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，比較檢測(cè)空燃比(通過(guò)空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比)和目標(biāo)淺濃空燃比，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比小吋、即檢測(cè)空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比濃時(shí)，使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)淺濃度燃料噴射量減少?gòu)膱D3的(A)的映射讀入的減量修正量AQd,該被減少的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴
身寸量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。根據(jù)上述，作為比目標(biāo)淺濃空燃比濃的混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)淺濃空燃比稀，并且被設(shè)為比理論空燃比稍稀。如此，當(dāng)混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)淺濃空燃比稀時(shí)，混合氣體的空燃比被設(shè)為比理論空燃比稍稀，由此在抑制基于堆積在三效催化劑52中的燃料的燃燒而導(dǎo)致的三效催化劑的熱劣化的形態(tài)中，通過(guò)燃燒來(lái)處理堆積在三效催化劑中的燃料。另ー方面，在第四實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比大時(shí)、即當(dāng)檢測(cè)空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比稀時(shí)，使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量増加從圖3的(B)的映射讀入的増量修正量，該被増大的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。根據(jù)上述，作為比目標(biāo)淺濃空燃比稀的混合氣體的空燃比被設(shè)為比目標(biāo)淺濃空燃比濃。接著，對(duì)執(zhí)行按照第四實(shí)施方式的空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子進(jìn)行說(shuō)明。在按照第四實(shí)施方式的空燃比控制中，使用圖18 圖20、圖10、圖12以及圖21的流程圖。這里，用于對(duì)圖10以及圖12的流程圖已經(jīng)進(jìn)行了說(shuō)明，因此省略對(duì)它們的說(shuō)明。另外，圖18的步驟700 步驟706與圖7的步驟100 步驟106對(duì)應(yīng)，圖19的步驟713 步驟715與圖8的步驟113 步驟115對(duì)應(yīng)，圖20的步驟716 步驟723與圖9的步驟116 步驟123對(duì)應(yīng)，這些的說(shuō)明進(jìn)行了省略。因此，以下對(duì)圖18的剩下的步驟進(jìn)行說(shuō)明。在第四實(shí)施方式中，在圖18的步驟706中，當(dāng)判斷為表示開(kāi)始稀控制后的經(jīng)過(guò)時(shí)間的計(jì)數(shù)器Cl超過(guò)了預(yù)先確定的時(shí)間Ctth(Cl彡Clth)、例程進(jìn)入到圖19的步驟710吋，通過(guò)對(duì)由空氣流量計(jì)61檢測(cè)出的空氣的量乘以上述進(jìn)氣量計(jì)算系數(shù)來(lái)計(jì)算進(jìn)氣量。接著，在步驟711中，基于在步驟710中計(jì)算出的進(jìn)氣量，計(jì)算為了將混合氣體的空燃比設(shè)為目標(biāo)空燃比而應(yīng)從燃料噴射閥39噴射的燃料的量來(lái)基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量Qbsr。接著，在步驟712中，執(zhí)行圖21的暫定理想配比空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖21的暫定理想配比空燃比控制時(shí)，首先，在步驟800中，估計(jì)三效催化劑52的溫度(催化劑溫度)Tc。接著，在步驟801中，與在步驟800中估計(jì)出的催化劑溫度Tc對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)K4被從圖17的映射讀入。接著，在步驟802中，對(duì)理論空燃比A/Fst乘以在步驟801中讀入的修正系數(shù)K4而得的值(A/FstXK4)被輸入給目標(biāo)空燃比TA/F。接著，在步驟803中，被讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出空燃比A/F。接著，在步驟804中，判斷在步驟802中讀入的空燃比是否比在步驟802中設(shè)定的目標(biāo)空燃比、即比目標(biāo)淺濃空燃比小(A/F<TA/F)，即判斷混合氣體的空燃比是否比目標(biāo)淺濃空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F
<TA/F吋，即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟805之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比目標(biāo)淺濃空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/F吋，即判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比稀時(shí)，例程進(jìn)入到步驟809之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比目標(biāo)淺濃空燃比濃的空燃比控制。在步驟804中，當(dāng)判斷為A/F < TA/F、即判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟805時(shí)，計(jì)算在步驟802中設(shè)定的目標(biāo)淺濃空燃比相對(duì)于在步驟803中讀入的空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟806中，與在步驟805中計(jì)算出的空 燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量AQcU即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比濃時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)淺濃空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少的修正量AQd被從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟807中，使在圖19的步驟711中計(jì)算出的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量Qbsr減小在步驟806中讀入的減量修正量Λ Qd (Qbsr- Δ Qd)，該被減小的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟807設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)淺濃空燃比稀吋。另ー方面，在步驟804中，當(dāng)判斷為A/F彡TA/F、即判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比稀、例程進(jìn)入到步驟809時(shí)，計(jì)算在步驟802中設(shè)定的目標(biāo)淺濃空燃比相對(duì)于在步驟803中讀入的空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟810中，與在步驟809中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的増量修正量AQi、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比目標(biāo)淺濃空燃比稀時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)淺濃空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加的修正量Λ Qi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟811中，使在圖19的步驟711中計(jì)算出的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量Qbsr增大在步驟810中讀入的增量修正量Λ Qi (Qbsr+ Δ Qi)，該被増大的基準(zhǔn)淺濃燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟811中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比目標(biāo)淺濃空燃比濃。在上述的第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，目標(biāo)空燃比被設(shè)定為理論空燃比，當(dāng)混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少，另ー方面，當(dāng)混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)，為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加。在如上所述混合氣體的空燃比被控制的情況下，基本上混合氣體的空燃比比理論空燃比濃的期間和混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的期間變得相等。因此，流入到三效催化劑的排出氣體的空燃比比理論空燃比濃的期間(以下，將該期間稱為“濃期間”)和流入到三效催化劑的排出氣體的空燃比比理論空燃比稀的期間(以下，將該期間稱為“稀期間”)也變得相等。這里，如上所述，為了抑制濃控制的結(jié)束后的三效催化劑的熱劣化，需要使流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量比催化劑熱劣化氧量(無(wú)法抑制三效催化劑的熱劣化的氧的量)少。這里，如果控制混合氣體的空燃比，使得濃期間比稀期間變長(zhǎng)，則由于稀期間以濃期間長(zhǎng)出的量變短，因此整體流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量變少。并且，作為整體，如果為了使流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量變?yōu)榇呋瘎崃踊趿慷O(shè)定濃期間，則能夠抑制濃控制的結(jié)束后的三效催化劑的熱劣化。因此，可以代替上述的第一實(shí)施方式的暫定理想配比控制而執(zhí)行以下的暫定理想配比控制。S卩，催化劑溫度(三效催化劑的溫度)越高，催化劑熱劣化氧量變得越少，濃期間越長(zhǎng)，流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量變得越少，考慮上述情況，在本實(shí)施方式(以下稱為“第五實(shí)施方式”)中，按照催化劑溫度預(yù)先通過(guò)實(shí)驗(yàn)等求出能夠?qū)⒘魅氲饺Т呋瘎┑呐懦鰵怏w中的氧的量抑制在催化劑熱劣化氧量的濃期間，該濃期間如圖22所示，以催化劑溫度Tc的函數(shù)的映射的形狀作為目標(biāo)濃期間Tr存儲(chǔ)在E⑶70中。這里，根據(jù)圖22可知，當(dāng)催化劑溫度Tc處于某溫度Tcl和某溫度Tch之間時(shí)，催化劑溫度Tc變得越高，目標(biāo)濃期間Tr變得越長(zhǎng)，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tcl低吋，不管催化劑溫度Tc如何，濃期間Tr為短的固定的期間，當(dāng)催化劑溫度Tc比某溫度Tch高吋，不管催化劑溫度Tc如何，、濃期間Tr為長(zhǎng)的固定的期間。然后，在第五實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，為了使混合氣體的空燃比比理論空燃比稀而使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn減少?gòu)膱D3的(A)的映射讀入的減量修正量，該被減少的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。另ー方面，在第五實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，當(dāng)混合氣體的空燃比比作為目標(biāo)空燃比的理論空燃比濃時(shí)，為了使混合氣體的空燃比比理論空燃比濃而使上述計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn増加從圖3的(B)的映射讀入的増量修正量，該被增加的基準(zhǔn)燃料噴射量被設(shè)定為目標(biāo)燃料噴射量。然后，控制燃料噴射閥，使得從燃料噴射閥39噴射出如此設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量的燃料。然后，在第五實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，從圖22的映射讀入與催化劑溫度Tc對(duì)應(yīng)的目標(biāo)濃期間。然后，即使在混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃，也在到經(jīng)過(guò)了從圖22的映射讀入的目標(biāo)濃期間為止繼續(xù)控制，使得將被增量修正量増加后的基準(zhǔn)燃料噴射量設(shè)為目標(biāo)燃料噴射量。根據(jù)上述，由于稀期間變短濃期間變長(zhǎng)的量，因此能夠抑制濃控制的結(jié)束后的效催化劑的熱劣化。接著，對(duì)執(zhí)行按照第五實(shí)施方式的空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子進(jìn)行說(shuō)明。在按照第五實(shí)施方式的空燃比控制中，使用圖7 圖9、圖10、圖12以及圖23的流程圖。這里，由于對(duì)圖7 圖9、圖10以及圖12的流程圖已經(jīng)進(jìn)行了說(shuō)明，因此省略對(duì)它們的說(shuō)明。因此，以下對(duì)圖23的流程圖進(jìn)行說(shuō)明。在第五實(shí)施方式中，在圖7的步驟106中，判斷為表示開(kāi)始濃控制が后的經(jīng)過(guò)時(shí)間的計(jì)數(shù)器Cl超過(guò)了預(yù)先確定的時(shí)間Clth (Cl彡Clth)，在圖8的步驟110以及步驟111中，計(jì)算進(jìn)氣量以及基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn，當(dāng)例程進(jìn)入到步驟112吋，執(zhí)行圖23的暫定理想配比空燃比控制。當(dāng)開(kāi)始圖23的暫定理想配比空燃比控制，首先，在步驟900中，被讀入由空燃比傳感器53檢測(cè)出的空燃比A/F。接著，在步驟901中，判斷在步驟900中讀入的空燃比A/F是否比理論空燃比TA/Fst小(A/F < TA/Fst)、即判斷混合氣體的空燃比是否比理論空燃比濃。這里，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst吋，即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)，例程進(jìn)入到步驟902之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比稀的空燃比控制。另ー方面，當(dāng)判斷為A/F ^ TA/Fst吋，即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)，例程進(jìn)入到步驟906之后的步驟，執(zhí)行將混合氣體的空燃比設(shè)為比理論空燃比濃的空燃比控制。在步驟901中，當(dāng)判斷為A/F < TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃、例程進(jìn)入到步驟902吋，計(jì)算在步驟900中讀入的空燃比A/F和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟903中，與在步驟902中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的減量修正量AQcU即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比濃時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀而使基準(zhǔn)燃料噴射量減少的修正量Λ Qd被從圖3的(A)的映射讀入。接著，在步驟904中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn減小在步驟903中讀入的減量修正量Λ Qd (Qbn- Δ Qd)，該被減小的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ，例程結(jié)束。在該情況下，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟904中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比稀。另ー方面，在步驟901中，當(dāng)判斷為A/F彡TA/Fst、即判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀、例程進(jìn)入到步驟906時(shí)，估計(jì)三效催化劑的溫度(催化劑溫度)Tc。接著，在步驟907中，從圖22的映射讀入與在步驟906中估計(jì)出的催化劑溫度Tc對(duì)應(yīng)的目標(biāo)濃期間Tr。接著，在步驟908中，計(jì)算在步驟900中讀入的空燃比和理論空燃比的差(空燃比差)ΛΑ/F。接著，在步驟909中，與在步驟908中計(jì)算出的空燃比差ΛΑ/F對(duì)應(yīng)的增量修正量AQi、即當(dāng)判斷為混合氣體的空燃比比理論空燃比稀時(shí)為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而使基準(zhǔn)燃料噴射量増加的修正量AQi被從圖3的(B)的映射讀入。接著，在步驟910中，使在圖8的步驟111中計(jì)算出的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn增大在步驟909中讀入的増量修正量△ Qi (Qbn+ △ Qi)，該被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ0接著，表示為了使混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃而在步驟910中以增量修正量AQi被増大的基準(zhǔn)燃料噴射量Qbn被輸入給目標(biāo)燃料噴射量TQ后經(jīng)過(guò)的時(shí)間的計(jì)數(shù)器C3被遞增。接著，在步驟913中，判斷在步驟912被遞增的計(jì)數(shù)器C3是否超過(guò)在步驟907中讀入的目標(biāo)濃期間Tr (C3彡Tr)。這里，當(dāng)判斷為C3 < Tr時(shí)，例程返回到步驟912，執(zhí)行步驟912。S卩，在步驟913中，在判斷為C3彡Tr之前，重復(fù)步驟912。然后，在步驟913中，當(dāng)判斷為C3 > Tr吋，例程進(jìn)入到步驟914，計(jì)數(shù)器C3被重置，例程結(jié)束。在該情況下，在經(jīng)過(guò)目標(biāo)濃期間之前的期間，控制燃料噴射閥的動(dòng)作，使得從燃料噴射閥39噴射出在步驟910中設(shè)定的目標(biāo)燃料噴射量TQ的燃料，其結(jié)果是，混合氣體的空燃比變得比理論空燃比濃。在上述的實(shí)施方式中，在濃控制的結(jié)束后一定進(jìn)行暫定理想配比控制。但是，當(dāng)即使在濃控制的結(jié)束后執(zhí)行通常理想配比控制、而催化劑溫度(三效催化劑的溫度)低不產(chǎn)生三效催化劑52的熱劣化的溫度時(shí)，可以不執(zhí)行暫定理想配比控制而執(zhí)行通常理想配比控制。另外，當(dāng)即使在濃控制的結(jié)束后執(zhí)行了斷油控制、而催化劑溫度低于不產(chǎn)生三效催化、劑的熱劣化溫度時(shí)，可以不執(zhí)行暫定理想配比控制而執(zhí)行斷油控制。因此，在上述的實(shí)施方式中，暫定理想配比控制可以如下被執(zhí)行。S卩，在本實(shí)施方式(以下稱為“第六實(shí)施方式”)中，當(dāng)濃控制的結(jié)束時(shí)估計(jì)催化劑溫度(三效催化劑的溫度)。并且，當(dāng)內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)是通常的并處于執(zhí)行通常理想配比控制的狀態(tài)時(shí)，并當(dāng)催化劑溫度比在執(zhí)行了通常理想配比控制的情況下導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的溫度(以下，將該溫度稱為“第一催化劑熱劣化溫度”)低時(shí)，不執(zhí)行暫定理想配比控制而執(zhí)行通常理想配比控制。另ー方面，當(dāng)催化劑溫度是第一催化劑熱劣化溫度以上吋，執(zhí)行暫定理想配比控制。另外，當(dāng)內(nèi)燃機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)是通常的、并處于執(zhí)行斷油控制的狀態(tài)時(shí)，并當(dāng)催化劑溫度低于在執(zhí)行了斷油控制的情況下導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的溫度(以下，將該溫度稱為“第二催化劑熱劣化溫度”)時(shí)，不執(zhí)行暫定理想配比控制而執(zhí)行斷油控制。另ー方面，當(dāng)催化劑溫度是第二催化劑熱劣化溫度以上吋，執(zhí)行暫定理想配比控制。根據(jù)上述，當(dāng)催化劑溫度低于第一催化劑熱劣化溫度吋，不執(zhí)行暫定理想配比控制而執(zhí)行通常理想配比控制，因此與其程度對(duì)應(yīng)三效催化劑的凈化功能被提前最大限度地 發(fā)揮。另外，當(dāng)催化劑溫度低于第二催化劑熱劣化溫度時(shí)，不執(zhí)行暫定理想配比控制而執(zhí)行斷油控制，因此與其程度對(duì)應(yīng)提高燃油經(jīng)濟(jì)性。此外，由于當(dāng)執(zhí)行了斷油控制時(shí)流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量比執(zhí)行通常理想配比控制時(shí)流入到三效催化劑的排出氣體中的氧的量多，因此第二催化劑熱劣化溫度被設(shè)定為比第一催化劑熱劣化溫度低。接著，對(duì)按照第六實(shí)施方式執(zhí)行空燃比控制的流程圖的ー個(gè)例子進(jìn)行說(shuō)明。在按照第六實(shí)施方式的空燃比控制中，使用圖7、圖9、圖10 圖12以及圖24的流程圖。這里，由于對(duì)圖7、圖9、以及圖10 圖12的流程圖已經(jīng)進(jìn)行了說(shuō)明，因此省略對(duì)它們的說(shuō)明。因此，以下對(duì)圖24的流程圖進(jìn)行說(shuō)明。在第六實(shí)施方式中，在圖7的步驟106中，當(dāng)判斷為表示濃控制開(kāi)始后的經(jīng)過(guò)時(shí)間的計(jì)數(shù)器Cl超過(guò)了預(yù)先確定的時(shí)間Clth(Cl ^ Clth)、例程進(jìn)入到步驟1007時(shí)，估計(jì)催化劑溫度(三效催化劑的溫度)Tc。接著，在步驟1008中，判斷是否要求執(zhí)行斷油控制(FC控制)。這里，當(dāng)判斷為要求執(zhí)行斷油控制時(shí)，例程進(jìn)入到步驟1009之后的步驟。另ー方面，當(dāng)判斷為不要求執(zhí)行斷油控制時(shí)，例程進(jìn)入到步驟1016之后的步驟。當(dāng)在步驟1008中判斷為要求執(zhí)行斷油控制、例程進(jìn)入到步驟1009時(shí)，判斷在在步驟1007中估計(jì)出的催化劑溫度Tc是否是第二催化劑熱劣化溫度(在執(zhí)行了斷油控制情況下導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的溫度)以上(Tc彡Tcth2)。這里，當(dāng)判斷為Tc彡Tcth時(shí)，例程進(jìn)入到步驟1010之后的步驟，執(zhí)行暫定理想配比控制。此外，步驟1010 步驟1015由于分別與圖8的步驟110 步驟115對(duì)應(yīng)，省略對(duì)這些步驟的說(shuō)明。另ー方面，當(dāng)判斷為Tc
<Tcth2時(shí)，例程直接結(jié)束。在該情況下，接著開(kāi)始圖7的例程，在步驟100中，判斷為不要求執(zhí)行濃控制，例程進(jìn)入到圖9的步驟116，判斷為要求執(zhí)行斷油控制，例程進(jìn)入到步驟117之后的步驟，執(zhí)行斷油控制。另ー方面，在步驟1008中，當(dāng)判斷為不要求執(zhí)行斷油控制、例程進(jìn)入到步驟1016時(shí)，判斷在步驟1007中估計(jì)出的催化劑溫度Tc是否是第一催化劑熱劣化溫度(在執(zhí)行了通常理想配比控制的情況下導(dǎo)致三效催化劑的熱劣化的溫度)以上(Tc彡Tcthl)。這里，當(dāng)判斷為Tc ^ Tcth時(shí)，例程進(jìn)入到步驟1010之后的步驟，執(zhí)行暫定理想配比控制。此外，由于步驟1010 步驟1015分別與圖8的步驟110 步驟115對(duì)應(yīng)，因此省略對(duì)這些步驟的說(shuō)明。另ー方面，當(dāng)判斷為Tc < Tcthl時(shí)，例程直接結(jié)束。在該情況下，接著開(kāi)始圖7的例程，在步驟100中，判斷為不要求執(zhí)行濃控制，例程進(jìn)入到圖9的步驟116，判斷為不要求執(zhí)行斷油控制，例程進(jìn)入到步驟121之后的步驟，執(zhí)行通常理想配比控制。此外，基于上述的各實(shí)施方式的暫定理想配比控制的三效催化劑的熱劣化的抑制可以在不發(fā)生不匹配的范圍內(nèi)適當(dāng)?shù)亟M合。另外，在上述的各實(shí)施方式的暫定理想配比控制中，催化劑溫度越高，減量修正量被設(shè)定的越小。但是，縮小減量修正量的程度可以根據(jù)催化劑溫度階段性地設(shè)定。即，催化劑溫度的區(qū)域被分割為多個(gè)區(qū)域，作為在各區(qū)域中縮小減量修正量的系數(shù)而準(zhǔn)備了固定值的系數(shù)，可以使用根據(jù)催化劑溫度在某ー個(gè)區(qū)域準(zhǔn)備的系數(shù)作為減小減量修正量的系數(shù)。另外，上述的實(shí)施方式是對(duì)具有三效催化劑內(nèi)燃機(jī)應(yīng)用了本發(fā)明的空燃比控制裝置。但是，本發(fā)明的空燃比控制裝置能夠應(yīng)用在包含至少具有氧化能力的催化劑的內(nèi)燃機(jī) 中。另外，在上述的實(shí)施方式中，在濃控制的結(jié)束后執(zhí)行通常理想配比控制或者斷油控制的情況下，為了根據(jù)催化劑溫度抑制三效催化劑的熱劣化，而執(zhí)行使減量修正量比通常理想配比控制中的減量修正量小的暫定理想配比控制。但是，本發(fā)明能夠應(yīng)用在以下的情況下在濃控制的結(jié)束后執(zhí)行將混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比或者將混合氣體的空燃比暫時(shí)控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比的稀控制，在該情況下，可以代替稀控制而執(zhí)行與上述的實(shí)施方式的暫定理想配比控制對(duì)應(yīng)的暫定稀控制。
權(quán)利要求
1.一種內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 在排氣通路中包含具有氧化能力的催化劑，并在執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比濃的空燃比的濃控制后，執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比或者將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比暫時(shí)控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比的稀控制，在如上所述的內(nèi)燃機(jī)中，執(zhí)行暫定稀控制，所述暫定稀控制控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，以使得當(dāng)所述濃控制的結(jié)束后執(zhí)行所述稀控制時(shí)，在該稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度小于根據(jù)所述催化劑的溫度而所述預(yù)先確定的程度。
2.一種內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 在排氣通路中包含具有氧化能力的催化劑，并在執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比濃的空燃比的濃控制后，執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比或者將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比暫時(shí)控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的空燃比的稀控制，在如上所述的內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置中，執(zhí)行暫定稀控制，所述暫定稀控制控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得當(dāng)所述濃控制的結(jié)束后執(zhí)行所述稀控制時(shí)，當(dāng)所述催化劑的溫度比預(yù)先確定的溫度高時(shí)在該稀控制中將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度小于所述預(yù)先確定的程度。
3.如權(quán)利要求I或2所述的內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得所述催化劑的溫度越高，在所述暫定稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度與所述預(yù)先確定的程度相比變得越小。
4.如權(quán)利要求I至3中任一項(xiàng)所述的內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得在所述暫定稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度比被吸入到燃燒室的空氣的量少于預(yù)先確定的量時(shí)所述預(yù)先確定的程度還小。
5.如權(quán)利要求4所述的內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，使得當(dāng)被吸入到燃燒室的空氣的量比所述預(yù)先確定的量少時(shí)被吸入到該燃燒室的空氣的量與所述預(yù)先確定的量相比越少，在所述暫定稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度與所述預(yù)先確定的程度相比小得越多。
6.如權(quán)利要求I至4中任一項(xiàng)所述的內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，使得在所述暫定稀控制中當(dāng)形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度變得比在所述濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值小于預(yù)先確定的值時(shí)所述預(yù)先確定的程度還小。
7.如權(quán)利要求6所述的內(nèi)燃機(jī)的空燃比控制裝置，其特征在于， 控制形成在燃燒室中的混合氣體的空燃比，使得在所述濃控制的結(jié)束后被吸入到燃燒室的空氣的量的累計(jì)值小于所述預(yù)先確定的值時(shí)該累計(jì)值與所述預(yù)先確定的值相比越小，在所述暫定稀控制中當(dāng)形成在燃燒室的混合氣體的 空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的該混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度與所述預(yù)先確定的程度相比小得越多。
全文摘要
在排氣通路中包含具有氧化能力的催化劑(52)。在將形成在燃燒室(25)的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比濃的空燃比的濃控制之后，執(zhí)行將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的稀的空燃比或者將形成在燃燒室的混合氣體的空燃比暫時(shí)控制為比理論空燃比稀預(yù)先確定的程度的稀的空燃比的稀控制。執(zhí)行暫定稀控制，所述暫定稀控制控制形成在燃燒室的混合氣體的空燃比，使得在稀控制的結(jié)束后執(zhí)行稀控制時(shí)，在稀控制中形成在燃燒室的混合氣體的空燃比被控制為比理論空燃比稀的空燃比時(shí)的混合氣體的空燃比比理論空燃比稀的程度小于根據(jù)催化劑的溫度而預(yù)先確定的程度。
文檔編號(hào)F02D45/00GK102667116SQ20098016211
公開(kāi)日2012年9月12日 申請(qǐng)日期2009年10月23日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月23日
發(fā)明者吉岡衛(wèi) 申請(qǐng)人:豐田自動(dòng)車株式會(huì)社