專利名稱：減震器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及減震器，更具體地，涉及使用電磁閥來調(diào)整衰減カ的減震器。
背景技術(shù)：
通常，在汽車和摩托車等中，為了使在車輛產(chǎn)生的振動衰減而設有減震器(緩沖器)。例如，在專利文獻I中，公開了ー種液壓緩沖器，其能夠通過電磁驅(qū)動式控制閥(以下，簡記為電磁閥)來調(diào)整衰減力。在該液壓緩沖器中，在缸體內(nèi)設有電磁閥、活塞支撐軸及固定于活塞支撐軸上的活塞。缸體內(nèi)由活塞分離為上側(cè)油室和下側(cè)油室。在活塞支撐 軸的軸心部形成有貫通孔，在貫通孔內(nèi)設有可在其軸向上移動的閥體。此外，在活塞支撐軸上，形成有將上側(cè)油室和上述貫通孔連通的油通路及將下側(cè)油室和上述貫通孔連通的油通路。缸體內(nèi)的油可經(jīng)貫通孔及油通路而在上側(cè)油室和下側(cè)油室之間流通。在閥體的一端設置有復位彈簧，且電磁閥的銷與另一端接觸。貫通孔內(nèi)的閥體的位置可通過電磁閥來調(diào)整。由此，可調(diào)整油通路的通路橫截面面積，且可調(diào)整在油通路流通的油量。其結(jié)果，可調(diào)整活塞的衰減カ、即液壓緩沖器的衰減カ?，F(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻I :日本專利申請公開平6 — 262926號公報。

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問題但是，在專利文獻I所公開的液壓緩沖器中，需要在電磁閥的銷的前端與銷同軸地設置閥體，因此不能縮短液壓緩沖器的全長。因此，本發(fā)明的主要目的是提供能夠通過小型的構(gòu)成來適當?shù)卣{(diào)整衰減カ的減震器。用于解決問題的手段根據(jù)本發(fā)明的ー個方面，提供一種減震器，其特征在于，具備液壓缸，其產(chǎn)生衰減力；儲存部，其儲存從液壓缸流出的工作油的至少一部分；衰減カ調(diào)整部，其通過調(diào)整從液壓缸流出的工作油的流量來調(diào)整衰減カ；和第一油路，其經(jīng)衰減カ調(diào)整部將液壓缸與儲存部連通；衰減カ調(diào)整部包括第二油路，其在一端具有開ロ且在第一油路中流通的工作油在其中通過；第三流路，在第一油路中流通的工作油在其中通過，且在開ロ與第二油路連通并且比開ロ向外側(cè)擴展；筒狀的柱塞；電磁驅(qū)動部，其產(chǎn)生用于使柱塞在軸向上移動的驅(qū)動カ；中空筒狀的閥體，其具有第一端面、第二端面及使第一端面與第二端面連通的連通路，且固定于柱塞的內(nèi)周面；和油室，其夾著閥體而與第三油路相對配置，第一端面在第三油路內(nèi)與第二油路的開ロ相對配置，且第二端面配置于油室。在本發(fā)明中，由電磁驅(qū)動部產(chǎn)生用于使柱塞在軸向上移動的驅(qū)動力，柱塞在軸向上移動。閥體固定于柱塞的內(nèi)周面，因此閥體與柱塞聯(lián)動而在軸向上移動，閥體的第一端面相對于第二油路的開ロ進退。由此，可調(diào)整第一端面與第二油路的開ロ之間的工作油的流路面積，且可調(diào)整在第二油路與第三油路之間流通的工作油的流量。其結(jié)果，可調(diào)整在第一流路中流通的工作油的流量，因此能夠調(diào)整在液壓缸產(chǎn)生的衰減カ。這里，在本發(fā)明中，用于調(diào)整液壓缸的衰減カ的閥體設置于柱塞的內(nèi)周面，因此能夠防止衰減カ調(diào)整部的全長變長。由此，能夠使減震器構(gòu)成為小型。此外，第三油路與油室經(jīng)閥體的連通路連通。該情況下，油室內(nèi)的工作油的壓カ與第一端面附近的工作油的壓カ大體相等。因此，第一端面從工作油受到的壓カ與第二端面從工作油受到的壓カ大體相等。由此，能夠防止閥體基于第一端面從工作油受到的壓カ而在軸向上移動。其結(jié)果，由電磁驅(qū)動部進行的閥體的位置調(diào)整變得容易，因此能夠適當?shù)卣{(diào)整在液壓缸產(chǎn)生的衰減力。優(yōu)選的是，閥體在外周面上具有相對于軸心比第一端面向外側(cè)擴展且配置于第三油路的擴大面，從液壓缸流出的工作油從第三油路流入第二油路。這里，在閥體的第一端面 接近第二油路的開ロ的情況下，第一端面的外緣部與第二油路的開ロ之間的工作油的流路面積較小。該情況下，通過第一端面的外緣部與第二油路的開ロ之間的工作油的流速較快，因此第一端面的外緣部附近的工作油的壓カ較低。因此，從工作油向第一端面的外緣部施加的カ較小。即，產(chǎn)生了使閥體向第二油路側(cè)移動的カ(流體力)。另ー方面，第三油路比第ニ油路向外側(cè)擴展。因此，即使在閥體的第一端面接近第二油路的開ロ的情況下，在第三油路中的除了第一端面與第二油路之間之外的區(qū)域也能充分地確保工作油的流路面積。因此，第三油路內(nèi)的工作油的流速除了第一端面與第二油路之間之外十分低，因而在第三油路內(nèi)與閥體的外周面接觸的工作油的壓カ除了第一端面的外緣部附近之外十分高。該情況下，從工作油向擴大面施加充分的力，因此即使第一端面從工作油受到的力與第二端面從工作油受到的カ產(chǎn)生差，也能通過擴大面從工作油受到的力來抵消該差。由此，能夠減小使閥體在軸向上移動的カ(流體力)。其結(jié)果，由電磁驅(qū)動部進行的閥體的位置調(diào)整變得容易，因此能更可靠地調(diào)整在液壓缸中產(chǎn)生的衰減力。此外，由于流體カ變小，因此能用小的電磁力來調(diào)整閥體的位置。由此，能夠降低電磁驅(qū)動部的消耗電力，且能夠?qū)㈦姶膨?qū)動部構(gòu)成為小型。更優(yōu)選的是，第三油路包括從第二油路的開ロ向外側(cè)逐漸擴大的擴大部。這里，在閥體的第一端面接近第二油路的開ロ的情況下，從第三油路流入第二油路的工作油在擴大部的內(nèi)周面與閥體的外周面之間流通。因此，工作油的流通方向成為相對于閥體的軸向大體平行的方向。因此，通過第一端面的外緣部與第二油路的開ロ之間的工作油的流通方向也成為相對于閥體的軸向大體平行的方向。該情況下，能夠防止工作油在閥體的第一端面的附近相對于第一端面大體平行地流動，因此能夠防止第一端面的內(nèi)緣部附近的工作油的流速變快。由此，能夠防止工作油的壓カ在第一端面的內(nèi)緣部附近變低，因此能夠令使閥體在軸向上移動的カ(流體力)充分小。其結(jié)果，由電磁驅(qū)動部進行的閥體的位置調(diào)整變得更容易，因此能更可靠地調(diào)整在液壓缸產(chǎn)生的衰減力。此外，由于流體カ變小，因此能用更小的電磁力來調(diào)整閥體的位置。由此，能夠進一歩降低電磁驅(qū)動部的消耗電力，并且能夠?qū)㈦姶膨?qū)動部構(gòu)成為更小型。此外，優(yōu)選的是，第一端面的面積比第二端面的面積大，從液壓缸流出的工作油從第二油路流入第三油路。這里，在閥體的第一端面接近第二油路的開ロ的情況下，第一端面的外緣部與第二油路的開ロ之間的工作油的流路面積較小。該情況下，通過第一端面的外緣部和第二油路的開ロ之間的工作油的流速較快，因此第一端面的外緣部附近的工作油的壓カ較低。因此，從工作油向第一端面的外緣部施加的カ較小。即，產(chǎn)生了使閥體向第二油路側(cè)移動的カ(流體力)。另ー方面，在閥體的第一端面接近第二油路的開ロ的情況下，第二油路中的工作油的流路面積也不變化。因此，第二流路內(nèi)的工作油的流速與第一端面和第ニ油路的開ロ之間的工作油的流速相比十分慢，第二油路內(nèi)的工作油的壓カ十分高。因此，從第二油路流出而與第一端面接觸的工作油的壓カ除了第一端面的外緣部附近之外十分高。這里，第一端面的面積比第二端面的面積大。因此，即使在第一端面的外緣部附近的エ作油的壓カ下降的情況下，也能夠防止第一端面從工作油受到的力與第二端面從工作油受到的カ產(chǎn)生差。由此，能夠減小使閥體在軸向上移動的カ(流體力)。其結(jié)果，由電磁驅(qū)動部進行的閥體的位置調(diào)整變得容易，因此能更可靠地調(diào)整在液壓缸中產(chǎn)生的衰減力。此外，由于流體カ變小，因此能用較小的電磁力來調(diào)整閥體的位置。由此，能夠降低電磁驅(qū)動部的消耗電力，且能夠?qū)㈦姶膨?qū)動部構(gòu)成為小型。另外，優(yōu)選的是，衰減カ調(diào)整部還包括在軸向上對閥體施力的施力部件和設置于 閥體的外周面且支撐施力部件的支撐部件。該情況下，由施力部件對閥體施力，因此閥體的位置調(diào)整變得更容易。此外，施力部件由設置于閥體的外周面的支撐部件支撐，因此能夠?qū)⑹┝Σ考O置于閥體的外側(cè)(徑向)。由此，能夠防止衰減カ調(diào)整部的全長變長。其結(jié)果，能夠?qū)p震器構(gòu)成為小型。本發(fā)明的上述目的及其他目的、特征、方面及優(yōu)點可從與附圖相關(guān)地進行的以下的本發(fā)明實施方式的詳細說明中進ー步明了。


圖I是表不本發(fā)明的一個實施方式的減震器的剖視圖。圖2是圖I的減震器的俯視圖。圖3是圖I的A-A線剖視圖。圖4是圖I的B-B線剖視圖。圖5是用于說明閥體和油路構(gòu)成部件的關(guān)系的放大剖視圖。圖6是表示閥體在軸向上延伸的狀態(tài)的放大剖視圖。圖7是本發(fā)明的一個實施方式的減震器的液壓回路圖。圖8是表示減震器的衰減カ調(diào)整裝置的其他配置例的液壓回路圖。圖9是具備具有其他構(gòu)成的衰減カ調(diào)整裝置的減震器的液壓回路圖。圖IO是閥體的另一例。圖11是表示油路構(gòu)成部件的另一例的放大剖視圖。圖12是表示具備其他構(gòu)成的衰減カ調(diào)整部的衰減カ調(diào)整裝置的剖視圖。圖13是表示在圖12的衰減カ調(diào)整裝置中閥體在軸向上延伸的狀態(tài)的放大剖視圖。
具體實施例方式下面參照附圖來說明本發(fā)明的實施方式。
圖I是表示本發(fā)明的一個實施方式的減震器10的剖視圖，圖2是圖I的減震10的俯視圖。此外，圖3是圖I的A-A線剖視圖，圖4是圖I的B-B線剖視圖。參照圖I和圖2，減震器10包括液壓缸12，儲油箱(リザ一バタンク)14，衰減カ調(diào)整裝置16，及具有筒狀部18a、18b、18c的共用部件18。液壓缸12、儲油箱14及衰減カ調(diào)整裝置16經(jīng)共用部件18而構(gòu)成為一體。參照圖1，液壓缸12包括在兩端具有開ロ 20a、20b的缸體20。在缸體20中，開ロ20a側(cè)的端部固定于共用部件18的筒狀部18a內(nèi)。具體地，例如，將筒狀部18a的內(nèi)周面與缸體20的外周面螺合。在缸體20的外周面上，設有用于將筒狀部18a和缸體20之間密閉的O形環(huán)22。在缸體20中的開ロ 20b側(cè)的端部，安裝有中空大體圓板狀的缸蓋24。在缸體20內(nèi)的開ロ 20b的附近，設置有桿導引部26。桿導引部26包括中空圓筒狀的導引部主體28 及在導引部主體28的內(nèi)周面上從一端側(cè)(開ロ 20b側(cè))依次設置的中空圓筒狀的套筒30、環(huán)狀的油封32、中空圓板狀的板部件34及中空大體圓板狀的橡膠部件36。板部件34防止油封32從導引部主體28內(nèi)脫出，橡膠部件36緩和后述的擋塊54與桿導引部26接觸時的沖擊。在缸體20的內(nèi)周面上，在開ロ 20b的附近，設置有用于限制桿導引部26的向開ロ20b側(cè)的移動的簧環(huán)38。在導引部主體28的外周面上，設置有用于將缸體20與導引部主體28之間密閉的O形環(huán)40。在桿導引部26的一個端面(開ロ 20b側(cè)的端面)上，設置有用于將桿導引部26與后述的活塞桿62之間密閉的密封部件42。在缸體20內(nèi)，在開ロ 20a和桿導引部26之間，可在缸體20的軸向上移動地設置有活塞組件44?；钊M件44包括大體圓柱狀的主體部46、中空圓板狀的板簧48a、48b、50a、50b及中空圓板狀的擋塊52、54。主體部46具有在相對于主體部46的軸向平行的方向上貫穿的多個油路56a及多個油路56b。板簧48a、48b及擋塊52依次設置于主體部46的ー個面(開ロ 20a側(cè)的面)，板簧50a、50b及擋塊54依次設置于主體部46的另ー個面(開ロ 20b側(cè)的面)?；钊M件44將缸體20內(nèi)分隔為油室58和油室60。在油室58、60中，填充有エ作油HO。在桿導引部26和活塞組件44中，插通有活塞桿62。活塞桿62設置成可相對于桿導引部26滑動。在活塞桿62的一個端部安裝有螺母64。在活塞桿62的外周面上，擋塊52的向箭頭Xl方向的移動由螺母64限制。由此，在活塞桿62的外周面上，限制了活塞組件44的向箭頭Xl方向的移動。在活塞桿62的外周面上，限制了擋塊54的向箭頭X2方向的移動。由此，在活塞桿62的外周面上，限制了活塞組件44的向箭頭X2方向的移動。因此，活塞組件44和活塞桿62在缸體20內(nèi)一體地移動。在油路56a中，油室60側(cè)的開ロ由板簧50a、50b封閉，在油路56a中，在油室58側(cè)的開口和板簧48a、48b之間形成有間隙。此外，在油路56b中，油室58側(cè)的開ロ由板簧48a、48b封閉，在油路56b中，油室60側(cè)的開口和板簧50a、50b之間形成有間隙。在缸體20タト，在活塞桿62的另一端部，設置有用于連結(jié)活塞桿62與例如摩托車(未圖示)的車體(未圖示)的連結(jié)部件66。連結(jié)部件66具有凸緣部68，該凸緣部具有比缸體20的外徑大的直徑。在缸體20的外周面上，設置有大體圓筒狀的彈簧支架部件70。彈簧支架部件70具有環(huán)狀的凸緣部72，該環(huán)狀的凸緣部形成為與連結(jié)部件66的凸緣部68相對。在缸體20和活塞桿62的徑向上，由凸緣部68和凸緣部72支撐有螺旋彈簧74。螺旋彈簧74吸收從車體(未圖示)傳遞到連結(jié)部件66的沖擊和振動。再有，彈簧支架部件70的一個端面與筒狀部18a接觸。由此，限制彈簧支架部件70的向箭頭Xl方向的移動。在將減震器10安裝于車體(未圖示)吋，螺旋彈簧74被壓縮。因此，螺旋彈簧74向箭頭X2方向?qū)B結(jié)部件66施力。參照圖I、圖3及圖4，在共用部件18上，以將筒狀部18a內(nèi)和筒狀部18c內(nèi)連通的方式形成有油路76。參照圖1，在活塞組件44 (活塞桿62)向箭頭Xl方向移動的情況下，油室58的容積減小，油室60的容積増大。由此，與在油室60中增大的容積相等的量的エ作油HO從油室58向油室60流入。具體地說，油室58內(nèi)的工作油HO經(jīng)油路56a而邊使板簧50a、50b彈性變形邊流入油室60。此時，工作油HO邊受到板簧50a、50b的阻カ邊流通，因此在液壓缸12中產(chǎn)生衰減力。再有，由于在油室60內(nèi)存在活塞桿62，因此與在油室60中增大的容積(從油室58向油室60流入的工作油HO的量)相比，在油室58中減小的容積變大。因此，油室58內(nèi)的工作油HO的一部分經(jīng)油路76流入筒狀部18c。
另ー方面，在活塞組件44 (活塞桿62)向箭頭X2方向移動的情況下，油室60的容積減小，油室58的容積増大。由此，與在油室60中減小的容積相等的量的工作油HO從油室60向油室58流入。具體地說，油室60內(nèi)的工作油HO經(jīng)油路56b而邊使板簧48a、48b弾性變形邊流入油室58。此時，工作油HO邊受到板簧48a、48b的阻カ邊流通，因此在液壓缸12中產(chǎn)生衰減力。再有，由于在油室58內(nèi)不存在活塞桿62，因此與在油室60中減小的容積(從油室60向油室58流入的工作油HO的量)相比，在油室58中增大的容積變大。因此，筒狀部18c內(nèi)的工作油HO的一部分經(jīng)油路76流入油室58。參照圖1，儲油箱14包括圓筒狀的容器78，該容器在兩端具有開ロ 78a、78b。在容器78中，開ロ 78a側(cè)的端部固定于共用部件18的筒狀部18b。具體地說，例如，將筒狀部18b的外周面與容器78的內(nèi)周面螺合。在筒狀部18b的外周面上，設置有用于將筒狀部18b與容器78之間密閉的O形環(huán)80。在容器78上，在開ロ 78b側(cè)的端部，以將開ロ 78b封閉的方式設置有蓋82。在容器78的內(nèi)周面上，在開ロ 78b的附近，設置有用于防止蓋82脫落的簧環(huán)84。在容器78內(nèi)，在蓋82上，安裝有根據(jù)容器78內(nèi)的工作油HO的量(壓力)而變形的氣囊86。在氣囊86內(nèi)，封入有例如氮氣。參照圖I及圖4，在共用部件18中，以將筒狀部18b內(nèi)和筒狀部18c內(nèi)連通的方式形成有油路88。參照圖1，工作油HO經(jīng)油路88而在容器78與筒狀部18c之間流通。參照圖3和圖4，衰減カ調(diào)整裝置16包括衰減カ調(diào)整部16a、基閥16b和止回閥16c。衰減カ調(diào)整部16a包括中空大體圓筒狀的主體部90，該主體部在兩端具有開ロ 90a、90b。在主體部90，開ロ 90a側(cè)的端部固定于筒狀部18c內(nèi)。具體地說，例如，將筒狀部18c的內(nèi)周面和主體部90的外周面螺合。在筒狀部18c的內(nèi)周面和主體部90的外周面之間，設置有用于將筒狀部18c與主體部90之間密閉的O形環(huán)92。主體部90具有凸緣部94，該凸緣部在軸向上的大體中央部向軸心環(huán)狀突出。凸緣部94具有筒狀部96，該筒狀部96形成為在其內(nèi)緣部向開ロ 90b延伸。在筒狀部96內(nèi)，插入有在一端具有凸緣部98a的大體圓筒狀的導引部件98。凸緣部94和凸緣部98a互相卡合。由此，限制導引部件98在主體部90內(nèi)向開ロ 90b側(cè)移動。
在導引部件98中，可滑動地插入有中空圓筒狀的閥體100。閥體100具有小徑部100a、大徑部100b、第一端面100c、第二端面IOOcU連通路IOOe及擴大面IOOf。小徑部IOOa在第一端面IOOc和擴大面IOOf之間具有相同的直徑。小徑部IOOa的軸向的長度優(yōu)選為小徑部IOOa (第一端面100c)的直徑的10%以上的長度，更優(yōu)選為20%以上的長度，進ー步優(yōu)選為100%以上的長度。大徑部IOOb在第二端面IOOd和擴大面IOOf之間具有相同的直徑，其直徑比小徑部IOOa的直徑大。第一端面IOOc和第二端面IOOd分別具有圓環(huán)形狀，第一端面IOOc的面積比第二端面IOOd的面積小。連通路IOOe形成于閥體100的軸心上，使第一端面IOOc與第二端面IOOd連通。擴大面IOOf在閥體100的外周面上形成于小徑部IOOa和大徑部IOOb之間。具體地說，擴大面IOOf形成為相對于閥體100的軸心向比第一端面IOOc靠外側(cè)擴展。此外，擴大面IOOf形成為相對于閥體100的軸心大體垂直且與后述的開ロ 132a (油路132)相対。閥體100由非磁性材料構(gòu)成。在與筒狀部96同軸上與筒狀部96相對地設置有中空圓筒狀的支撐部件102。支撐部件102具有形成于兩端的開ロ 102a、102b及在軸向上的大體中央部向軸心環(huán)狀地突出的導引部104。導引部104將閥體100支撐得能夠滑動。 在支撐部件102的內(nèi)周面上，在比導引部104更靠開ロ 102b側(cè)，固定有大體圓柱狀的彈簧支架部件106。具體地說，例如，將支撐部件102的內(nèi)周面和彈簧支架部件106的外周面螺合。在彈簧支架部件106的外周面上，設置有用于將支撐部件102與彈簧支架部件106之間密閉的O形環(huán)108。在支撐部件102上，在開ロ 102b側(cè)的端部，以將開ロ 102b封閉的方式安裝有蓋110。在支撐部件102內(nèi)，在導引部104與彈簧支架部件106之間形成有油室112。在油室112內(nèi)通過閥體100的第二端面IOOd和彈簧支架部件106支撐有螺旋彈簧114。螺旋彈簧114向后述的開ロ 132a側(cè)對閥體100施力。以將筒狀部96和支撐部件102連接的方式設置有圓筒狀的筒部件116。支撐部件102的外周面和筒部件116的外周面大體共面。筒部件116由非磁性材料構(gòu)成。在主體部90內(nèi)，以覆蓋支撐部件102的外周面和筒部件116的外周面的方式設置有線軸118。在線軸118上，卷繞有螺線管線圈120。在主體部90的內(nèi)周面上，在開ロ 90b側(cè)的端部，安裝有中空圓板狀的蓋122。在蓋122上，形成有孔122a (參照圖I)，該孔用于將螺線管線圈120的導線124 (參照圖I)引出到主體部90的外側(cè)。蓋122和支撐部件102使用擋塊126來互相固定。蓋122防止線軸118從主體部90脫出。再有，蓋122由磁性材料(例如，鐵)構(gòu)成。在閥體100的外周面上，在導引部件98和導引部104之間，固定有圓筒狀的柱塞128。筒狀部96的內(nèi)徑比柱塞128的外徑大。此外，在支撐部件102中，比導引部104更靠開ロ 102a側(cè)的部分的內(nèi)徑大于柱塞128的外徑。因此，柱塞128能夠在導引部件98和導引部104之間在軸向上移動。在衰減カ調(diào)整裝置16中，通過調(diào)整由螺線管線圈120產(chǎn)生的磁場的磁通量密度，能夠使柱塞128在導引部件98和導引部104之間在軸向上移動。由此，閥體100在軸向上移動。再有，在配置有柱塞128的空間128a (由筒狀部96、導引部件98、導引部104及筒部件116形成的空間)中也填充有工作油HO?？臻g128a經(jīng)閥體100的外周面與導引部件98的內(nèi)周面的間隙而與后述的油路134連通，且經(jīng)閥體100的外周面與導引部104的內(nèi)周面的間隙而與油室112連通。
也參照圖5，在主體部90內(nèi)，在開ロ 90a側(cè)，以與導引部件98的凸緣部98a接觸的方式嵌入有大體圓柱形狀的油路構(gòu)成部件130。油路構(gòu)成部件130分別具有圓柱形狀的油路132、油路134、多個(在該實施方式中為兩個)油路136及多個(在該實施方式中為兩個)油路138。油路132在一端具有開ロ 132a且形成于油路構(gòu)成部件130的軸心上。開ロ132a (油路132)的直徑比第一端面IOOc (小徑部100a)的直徑大。油路134形成為在開ロ 132a中與油路132連通且在油路構(gòu)成部件130的軸心上比開ロ 132a向外側(cè)擴展。油路134和支撐部件102 (參照圖3)的油室112 (參照圖3)夾著閥體100而相對配置。閥體100的第一端面IOOc配置于油路134內(nèi)，油路134和油室112 (參照圖3)經(jīng)閥體100的連通路IOOe而連通。各油 路136形成為在油路構(gòu)成部件130的徑向上延伸，一端與油路132連通，另一端在油路構(gòu)成部件130的外周面上開ロ。各油路138形成為相對于油路132大體平行，一端與油路134連通，另一端在油路構(gòu)成部件130的一個端面130a上開ロ。在油路構(gòu)成部件130內(nèi)，在油路132、138和油路134之間，以與導引部件98的凸緣部98a相對的方式形成有凸緣面130b。在油路134內(nèi)，在大徑部IOOb的外周面上，設有中空圓板狀的彈簧支架部件140及用于限制彈簧支架部件140的向第二端面IOOd (參照圖3)側(cè)的移動的環(huán)狀擋塊142。在閥體100的徑向(側(cè)面)上，由凸緣面130b和彈簧支架部件140支撐有螺旋彈簧144。螺旋彈簧144向油室112 (參照圖3)側(cè)對閥體100施力。參照圖3和圖4，油路構(gòu)成部件130的一個端部(端面130a側(cè)的端部)嵌入碗形的隔板部件146的ー個端部。隔板部件146具有油路148和油路150。油路148形成于隔板部件146的軸心上，油路150形成為與油路148連續(xù)且在隔板部件146的軸心上從油路148向徑向擴大。油路150和油路構(gòu)成部件130的油路132沒有直接連通，而是經(jīng)油路138及油路134連通。在隔板部件146的另一端部，經(jīng)中空圓板狀的多個板簧152而設置有中空大體圓筒狀的閥構(gòu)成部件154。閥構(gòu)成部件154具有油路156、多個(在該實施方式中為兩個)油路158及多個(在該實施方式中為兩個)油路160。油路156形成于閥構(gòu)成部件154的軸心上，且經(jīng)油路148、150而與油路138連通。各油路158及各油路160形成為分別相對于油路156平行。各油路158分別在兩端具有開ロ 158a、158b，各油路160分別在兩端具有開ロ 160a、160b。多個板簧152在閥構(gòu)成部件154的一個端面將油路158的開ロ 158a封閉。由此,在筒狀部18c的內(nèi)周面上，將由主體部90、隔板部件146及閥構(gòu)成部件154形成的筒狀的油路162與油路158隔離。再有，油路160的開ロ 160a敞開，因此油路162與油路160連通。在閥構(gòu)成部件154的外周面上，設置有用于將閥構(gòu)成部件154的外周面與筒狀部18c的內(nèi)周面之間密閉的O形環(huán)164。在閥構(gòu)成部件154的另一端面上，設置有圓板狀的擋板166。擋板166具有連通孔168、多個切ロ 170及突起部172 (參照圖3)。連通孔168形成于擋板168的中央(與油路156同軸上)。各切ロ 170形成為分別與各油路158的開ロ 158b相対。參照圖3，突起部172以在徑向上突起的方式形成于擋板166的外周面。在筒狀部18c的內(nèi)周面上，以相對于擋板166的軸向平行地延伸的方式形成有嵌合槽174。突起部172能夠滑動地嵌入于嵌合槽174。由此，擋板166能夠在禁止繞軸向的旋轉(zhuǎn)的狀態(tài)下在軸向上移動。參照圖3和圖4，與擋板166大體同軸地設有盤簧176。盤簧176向閥構(gòu)成部件154側(cè)對擋板166施力。由此，擋板166在閥構(gòu)成部件154的另一端面將油路160的開ロ 160b封閉。盤簧176具有與連通孔168同軸地形成的連通孔178。再有，在衰減カ調(diào)整裝置16中，主體部90、閥體100、支撐部件102、彈簧支架部件106、螺旋彈簧114、筒部件116、線軸118、螺線管線圈120、蓋122、擋塊126、油路構(gòu)成部件130、彈簧支架部件140、擋塊142及螺旋彈簧144包含于衰減力調(diào)整部16a，多個板簧152和油路158包含于基閥部16b，多個板簧152、油路160、擋板166及盤簧176包含于止回閥部 16c。接下來，詳細說明衰減カ調(diào)整裝置16內(nèi)的工作油HO的流通路徑。首先，說明活塞組件44在箭頭Xl方向(參照圖I)上移動從而工作油HO從缸體20經(jīng)油路76流入筒狀部18c內(nèi)的情況。參照圖3及圖4，如上所述，油路160的開ロ 160b由擋板166封閉，因此阻止從油 路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO經(jīng)開ロ 160b流入油路160。因此，從油路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO中的一部分通過連通孔178及切ロ 170流入基閥部16b的油路158，其他工作油HO通過連通孔178及連通孔168流入油路156。通過工作油HO流入油路158內(nèi)，油路158內(nèi)的工作油HO的壓カ上升，板簧152彈性變形。由此，工作油HO邊受到板簧152的阻力(復原力)邊從油路158流入油路162。然后，流入油路162的工作油HO經(jīng)油路88流入儲油箱14。另ー方面，流入油路156的工作油HO經(jīng)油路148、油路150、油路138、油路134、油路132及油路136流入油路162。然后，流入油路162的工作油HO經(jīng)油路88流入儲油箱14。這里，在衰減カ調(diào)整裝置16中，如上所述，通過調(diào)整由螺線管線圈120產(chǎn)生的磁場的磁通量密度，能夠使閥體100在軸向上移動。由此，能夠調(diào)整在油路構(gòu)成部件130內(nèi)流通的工作油HO的流量。具體地說，如圖6所示，通過以閥體100的第一端面IOOc靠近開ロ132a (油路132)的方式移動閥體100，能夠減小第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 132a(油路132)之間的工作油HO的流路面積。由此，能夠減小從油路134流入油路132的工作油HO的流量。該情況下，參照圖3及圖4，從流路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量増大。由此，從油路76經(jīng)衰減カ調(diào)整裝置16向儲油箱14(參照圖I)流通的工作油HO中，邊受到板簧152的阻カ邊流通的工作油HO的流量増大。其結(jié)果，油室58 (參照圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ之差變大，在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ變大。另ー方面，如圖5所示，通過以閥體100的第一端面IOOc從開ロ 132a (油路132)遠離的方式移動閥體100，能夠增大第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 132a (油路132)之間的工作油HO的流路面積。由此，能夠增大從油路134流入油路132的工作油HO的流量。該情況下，參照圖3和圖4，從流路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量減小。由此，從油路76經(jīng)衰減カ調(diào)整裝置16向儲油箱14 (參照圖I)流通的工作油HO中，邊受到板簧152的阻カ邊流通的工作油HO的流量減小。其結(jié)果，油室58 (參照圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ之差變小，在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ變小。接下來，說明活塞組件44在箭頭X2 (參照圖I)方向上移動由此儲油箱14內(nèi)的エ作油HO經(jīng)油路88 (參照圖4)流入筒狀部18c內(nèi)的情況。參照圖3及圖4，油路158的開ロ 158a由板簧152封閉，因此阻止從油路88 (參照圖4)流入筒狀部18c內(nèi)的油路162的工作油HO經(jīng)開ロ 158a流入油路158。因此，從油路88 (參照圖4)流入油路162的工作油HO中的一部分流入油路160，其他工作油HO流入油路136。通過工作油HO流入油路160內(nèi)，油路160內(nèi)的工作油HO的壓カ上升，將擋板166向盤簧176側(cè)壓入。由此，將油路160的開ロ 160b敞開，油路160內(nèi)的工作油HO從開ロ160b流出。從開ロ 160b流出的工作油HO在通過連通孔168及連通孔178后，經(jīng)油路76流入缸體20。另ー方面，流入油路136的工作油HO在通過油路132、油路134、油路138、油路150、油路148、油路156、連通孔168及連通孔178后從油路76流入缸體20(參照圖I)。再有，由于盤簧176對擋板166施加的力十分小，因此通過開ロ 160b的工作油HO幾乎沒有受到擋板166的阻力(盤簧176的復原力)。因此，即使增加通過油路160而向油路76流通的工作油HO的量，油室58 (參照圖I)內(nèi)的工作油HO與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓 力差也幾乎沒有變化。因此，在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ也幾乎沒有變化。圖7是為了整理上述工作油HO的流通路徑而概念地表示減震器10的液壓回路的圖。如果參照圖7來整理減震器10中的工作油HO的流通路徑，在活塞組件44 (參照圖I)向箭頭Xl方向移動時，油室58內(nèi)的工作油HO通過衰減力調(diào)整部16a和基閥部16b而流入儲油箱14。此時，通過在衰減カ調(diào)整部16a中調(diào)整閥體100 (參照圖3)的位置，能夠調(diào)整通過衰減力調(diào)整部16a和基閥部16b的工作油HO的流量的比例。由此，可調(diào)整油室58(參照圖I)內(nèi)的工作油HO與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ差，并調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。另ー方面，在活塞組件44向箭頭X2方向移動時，儲油箱14內(nèi)的工作油HO通過衰減力調(diào)整部16a及止回閥部16c而流入油室58。此時，工作油HO在止回閥部16c中沒有從擋板166 (參照圖3)受到較大的阻力，因此油室58 (參照圖I)內(nèi)的工作油HO與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ差幾乎沒有變化。因此，在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ幾乎沒有變化。這樣，在減震器10中，能夠通過衰減カ調(diào)整部16a來調(diào)整在活塞桿62上作用壓縮方向(箭頭Xl方向)的カ時的衰減力。在該實施方式中，儲油箱14相當于儲存部，油路76、88、148、150、156、162包含于第一油路，油路132相當于第二油路，油路134相當于第三油路，螺線管線圈120相當于電磁驅(qū)動部，螺旋彈簧144相當于施カ部件，彈簧支架部件140相當于支撐部件。接下來，說明減震器10的作用效果。參照圖3和圖4，在減震器10的衰減カ調(diào)整部16a，由螺線管線圈120產(chǎn)生用于使柱塞128在軸向上移動的驅(qū)動カ(磁場)，柱塞128在軸向上移動。此時，閥體100與柱塞128聯(lián)動而在軸向上移動，閥體100的第一端面IOOc相對于開ロ 132a(油路132)進退。由此，可調(diào)整第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 132a (油路132)之間的工作油HO的流路面積。其結(jié)果，可調(diào)整油室58 (參照圖I)內(nèi)的工作油HO與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ差，且可調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。這里，在減震器10中，在柱塞128的內(nèi)周面設有用于調(diào)整液壓缸12的衰減カ的閥體100，因此能夠防止衰減カ調(diào)整部16a的全長變長。由此，能夠?qū)p震器10構(gòu)成為小型。此外，在減震器10中，油路134和油室112經(jīng)閥體100的連通路IOOe而連通。該情況下，油室112內(nèi)的工作油HO的壓カ與第一端面IOOc附近的工作油HO的壓カ大體相等。因此，第一端面IOOc從工作油HO受到的壓カ和第二端面IOOd從工作油HO受到的壓カ大體相等。由此，基于第一端面IOOc從工作油HO受到的壓力，能夠防止閥體100在軸向上移動。其結(jié)果，由螺線管線圈120進行的閥體100的位置調(diào)整變得容易，因此能夠適當?shù)卣{(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。再有，導引部件98的內(nèi)周面與閥體100的外周面的間隙及導引部104的內(nèi)周面與閥體100的外周面的間隙與連通路IOOe相比十分小。因此，在導引部件98的內(nèi)周面與閥體100的外周面的間隙及導引部104的內(nèi)周面與閥體100的外周面的間隙中，工作油HO幾乎不流通。由此，能夠使油室112內(nèi)的工作油HO的壓カ和第一端面IOOc附近的工作油HO的壓カ大體相等。此外，在減震器10中，在閥體100的外周面上在小徑部IOOa和大徑部IOOb之間形成有擴大面IOOf。這里，參照圖6，在閥體100的第一端面IOOc接近開ロ 132a (油路132)的情況下，第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 132a (油路132)之間的工作油HO的流路面積較小。該情況下，在第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 132a (油路132)之間通過的工作油HO的流速較快，因此第一端面IOOc的外緣部IOOg附近的工作油HO的壓カ較低。因 此，從工作油HO向第一端面IOOc的外緣部IOOg施加的カ較小。S卩，產(chǎn)生了使閥體100向開ロ 132a (油路132)側(cè)移動的力(流體力)。另ー方面，油路134比油路132向外側(cè)擴展。因此，即使在閥體100的第一端面IOOc接近油路132的開ロ 132a的情況下，在油路134中的除了第一端面IOOc與開ロ 132a (油路132)之間的區(qū)域也能夠充分地確保工作油HO的流路面積。因此，油路134內(nèi)的工作油HO的流速除了第一端面IOOc與開ロ 132a (油路132)之間外十分低，因此在油路134內(nèi)與閥體100的外周面接觸的工作油HO的壓カ除了第一端面IOOc的外緣部IOOg的附近之外十分高。該情況下，由于從工作油HO向擴大面IOOf施加充分的力，因此即使第一端面IOOc從工作油HO受到的力與第二端面IOOd (參照圖3)從ェ作油HO受到的カ產(chǎn)生差，也能夠通過擴大面IOOf從工作油HO受到的カ來將該差抵消。由此，能夠減小使閥體100在軸向上移動的カ(流體力)。其結(jié)果，由螺線管線圈120進行的閥體100的位置調(diào)整變得容易，因此能更可靠地調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。此外，流體力變小，因此能夠用較小的電磁力調(diào)整閥體100的位置。由此，能夠減小螺線管線圈120的消耗電力，且能夠?qū)⒙菥€管線圈120構(gòu)成為小型。此外，在減震器10中，用于在軸向上對閥體100施力的螺旋彈簧144由安裝于閥體100的外周面的彈簧支架部件140支撐。該情況下，能夠?qū)⒙菪龔椈?44設置于閥體100的徑向(外側(cè))，因此能夠防止衰減カ調(diào)整部16a的長度變長。由此，能夠?qū)p震器10構(gòu)成為小型。再有，在上述實施方式中，使第一端面IOOc相對于開ロ 132a進退來調(diào)整從油路134向油路132流入的工作油HO的流量，但是，工作油HO的流量的調(diào)整方法不限于上述實例。例如，也可以通過使閥體的小徑部的直徑比開ロ 132a (油路132)的直徑大，且使閥體的第一端面與開ロ 132a接觸，而切斷工作油HO從油路134向油路132流入。此外，也可使閥體100的小徑部IOOa的至少一部分進入油路132內(nèi)。在上述實施方式中，說明了將衰減カ調(diào)整裝置16連接于液壓缸12的情況，但是，衰減カ調(diào)整裝置的配置方法不限于上述實例。圖8中表示減震器的衰減カ調(diào)整裝置的其他配置例。在圖8所示的減震器IOa中，分別地在油室58上連接有具有與衰減カ調(diào)整裝置16相同構(gòu)成的衰減カ調(diào)整裝置180a，在油室60上連接有具有與衰減カ調(diào)整裝置16相同構(gòu)成的衰減カ調(diào)整裝置180b。在衰減カ調(diào)整裝置180a、180b上，連接有共用的儲油箱14。在減震器IOa中，活塞組件44向箭頭Xl方向移動，由此油室58內(nèi)的工作油HO的一部分流入衰減カ調(diào)整裝置180a。在衰減カ調(diào)整裝置180a中通過了衰減カ調(diào)整部16a及基閥部16b的工作油HO的一部分流入 儲油箱14，其他的工作油HO通過衰減カ調(diào)整裝置180b的止回閥部16c而流入油室60。此時，通過在衰減カ調(diào)整裝置180a的衰減カ調(diào)整部16a中調(diào)整閥體100 (參照圖3)的位置，能夠調(diào)整通過衰減力調(diào)整部16a和基閥部16b的工作油HO的流量的比例。由此，可調(diào)整油室58內(nèi)的工作油HO和儲油箱14內(nèi)的工作油HO的壓カ差，且可調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。另ー方面，在活塞組件44向箭頭X2方向移動的情況下，油室60內(nèi)的工作油HO的一部分流入衰減カ調(diào)整裝置180b。在衰減カ調(diào)整裝置180b中通過了衰減カ調(diào)整部16a和基閥部16b的工作油HO的一部分流入儲油箱14，其他的工作油HO通過衰減カ調(diào)整裝置180a的止回閥部16c而流入油室58。此時，通過在衰減カ調(diào)整裝置180b的衰減カ調(diào)整部16a中調(diào)整閥體100 (參照圖3)的位置，能夠調(diào)整通過衰減力調(diào)整部16a和基閥部16b的工作油HO的流量的比例。由此，可調(diào)整油室60內(nèi)的工作油HO和儲油箱14內(nèi)的工作油HO的壓カ差，且可調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。這樣，在減震器IOa中，在液壓缸12上作用箭頭X2方向(伸展方向)的力的情況下，也能夠調(diào)整在液壓缸12中廣生的裳減力。在上述實施方式中，說明了具有衰減カ調(diào)整部16a、基閥部16b和止回閥部16c的衰減カ調(diào)整裝置，但是，衰減カ調(diào)整裝置的構(gòu)成不限于上述實例。圖9是表示具備具有其他構(gòu)成的衰減カ調(diào)整裝置的減震器的圖。圖9所示的減震器IOb與圖8的減震器IOa不同之處在與以下方面。在減震器IOb中，分別在油室58、60上連接有不具有基閥部16b的衰減カ調(diào)整裝置182a、182b。再有，為了實現(xiàn)衰減カ調(diào)整裝置182a、182b，例如，只要在圖3所示的衰減カ調(diào)整裝置16中不形成油路158即可。該情況下，不需要設置板簧152 (圖3)。在減震器IOb中，活塞組件44向箭頭Xl方向移動，由此油室58內(nèi)的工作油HO的一部分流入衰減カ調(diào)整裝置182a。在衰減カ調(diào)整裝置182a中通過了衰減カ調(diào)整部16a的工作油HO的一部分向儲油箱14流入，其他的工作油HO通過衰減カ調(diào)整裝置182b的止回閥部16c而流入油室60。此時，通過在衰減カ調(diào)整裝置182a的衰減カ調(diào)整部16a中調(diào)整閥體100 (參照圖3)的位置，能夠調(diào)整油室58內(nèi)的工作油HO和儲油箱14內(nèi)的工作油HO的壓カ差。由此，能夠調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。另ー方面，在活塞組件44向箭頭X2方向移動的情況下，油室60內(nèi)的工作油HO的一部分流入衰減カ調(diào)整裝置182b。在衰減カ調(diào)整裝置182b中通過了衰減カ調(diào)整部16a的工作油HO的一部分流入儲油箱14，其他的工作油HO通過衰減カ調(diào)整裝置182a的止回閥部16c而流入油室58。此時，通過在衰減カ調(diào)整裝置182b的衰減カ調(diào)整部16a中調(diào)整閥體100 (參照圖3)的位置，能夠調(diào)整油室60內(nèi)的工作油HO和儲油箱14內(nèi)的工作油HO的壓カ差。由此，可調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。在上述實施方式中，說明了具有相對于軸心大體垂直的擴大面IOOf的閥體100，但是，擴大面的形狀不限于上述實例。具體地說，只要能在擴大面上在相對于閥體的軸向平行的方向上從工作油HO得到力(將閥體向油室112 (參照圖3)側(cè)按壓的力)即可。因此，也可如圖10 (a)所示的閥體184那樣，以在小徑部184a和大徑部184b之間平緩地彎曲的方式形成有擴大面184c。再有，小徑部184a在第一端面184d與擴大面184c之間具有相同的直徑。小徑部184a的軸向的長度優(yōu)選為小徑部184a (第一端面184d)的直徑的10%以上的長度，更優(yōu)選為20%以上的長度，進ー步優(yōu)選為100%以上的長度。大徑部184b的直徑比小徑部184a的直徑大。此外，也可如圖10 (b)所示的閥體186那樣，形成直徑(相對于閥體186的軸心垂直的剖面上的直徑)從第一端面186a向大徑部186b逐漸擴大的擴大面186c。再有，大徑部186b的直徑比第一端面186a的直徑大。第一端面186a與大徑部186b的端部186d的軸向上的距離D優(yōu)選為第一端面186a的直徑的10%以上的長度，更優(yōu)選為20%以上的長度，進ー步優(yōu)選為100%以上的長度。此外，衰減カ調(diào)整部的油路構(gòu)成部件的油路的形狀不限于上述實例。圖11是·表示具備其他形狀的油路的油路構(gòu)成部件131的放大剖視圖。圖10所示的油路構(gòu)成部件131與圖5和圖6所示的油路構(gòu)成部件130不同之處是以下方面。如圖11所示，油路構(gòu)成部件131具有圓柱形狀的油路131a、131b、131c、131d。油路131c和油路131d具有與圖5的油路136和油路138相同的形狀。油路131a在一端具有開ロ 131e且形成于油路構(gòu)成部件131的軸心上。開ロ 131e (油路131a)的直徑比第一端面IOOc (小徑部100a)的直徑大。油路131b包括從開ロ 131e向外側(cè)逐漸擴大的擴大部131f。油路131b形成為在開ロ 131e與油路131a連通且在油路構(gòu)成部件131的軸心上比開ロ 131e向外側(cè)擴展。在該實施方式中，油路131a相當于第二油路，油路131b相當于第三油路。下面說明具備油路構(gòu)成部件131的減震器的作用效果。如圖11所示，在閥體100的第一端面IOOc接近開ロ 131e (油路131a)的情況下，第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 131e (油路131a)之間的工作油HO的流路面積較小。該情況下，通過第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 131e (油路131a)之間的工作油HO的流速較快，因此第一端面IOOc的外緣部IOOg附近的工作油HO的壓カ較低。因此，從工作油HO向第一端面IOOc的外緣部IOOg施加的カ較小。即，產(chǎn)生了使閥體100向開ロ 131e (油路131a)側(cè)移動的力(流體力)。這里，在油路構(gòu)成部件131中，油路131b包括擴大部131f，因此從油路131b流入油路131a的工作油HO在擴大部131f的內(nèi)周面與小徑部IOOa的外周面之間流通。因此，工作油HO的流通方向成為相對于閥體100的軸向大體平行的方向。因此,通過第一端面IOOc的外緣部IOOg與開ロ 131e之間的工作油HO的流通方向也成為相對于閥體100的軸向大體平行的方向。該情況下，能夠防止工作油HO在第一端面IOOc的附近相對于第一端面IOOc大體平行地流動，因此能夠防止第一端面IOOc的內(nèi)緣部IOOh附近的工作油HO的流速變快。由此，能夠防止工作油HO的壓カ在第一端面IOOc的內(nèi)緣部IOOh附近變低，因此能夠令使閥體100在軸向上移動的カ(流體力)充分小。其結(jié)果，由螺線管線圈120 (參照圖3)進行的閥體100的位置調(diào)整變得更容易，因此能更可靠地調(diào)整在液壓缸12 (參照圖I)產(chǎn)生的衰減力。此外，由于流體カ變小，因此能用更小的電磁力來調(diào)整閥體100的位置。由此，能夠進一歩降低螺線管線圈120 (參照圖3)的消耗電力，并且能夠更小型地構(gòu)成螺線管線圈120 (參照圖3)。
再有，在圖11所示的擴大部131f中，(在縱剖面上)其內(nèi)周面直線狀地傾斜，但是，擴大部的形狀不限于上述實例。例如，擴大部的內(nèi)周面也可(在縱剖面上)凸狀或凹狀地彎曲。此外，衰減カ調(diào)整部的構(gòu)成不限于上述實例。圖12是表示具備其他構(gòu)成的衰減カ調(diào)整部的衰減カ調(diào)整裝置的剖視圖。圖12所示的衰減カ調(diào)整裝置188與圖廣圖6所示的衰減カ調(diào)整裝置16不同之處是以下方面。如圖12所示，在衰減カ調(diào)整裝置188的衰減カ調(diào)整部16d中，設有閥體190及油路構(gòu)成部件192，來代替圖3的閥體100和油路構(gòu)成部件130。也參照圖13，閥體190具有大徑部190a和小徑部190b，該小徑部具有比大徑部190a小的直徑。大徑部190a具有圓環(huán)狀的第一端面190c，小徑部190b具有圓環(huán)狀的第二端面190d (參照圖12)。第一端面190c的面積比第二端面190d (參照圖12)的面積大。此外，閥體190具有連通路190e，該連通路將形成于閥體的軸心上的第一端面190c和第二端面190d (參照圖12)連通。在閥 體190的外周面上，在大徑部190a和小徑部190b之間，形成有相對于閥體190的軸心大體垂直的環(huán)狀的邊界面190f。大徑部190a在第一端面190c與邊界面190f之間具有相同的直徑。大徑部190a的軸向的長度優(yōu)選為大徑部190a (第一端面190c)的直徑的10%以上的長度，更優(yōu)選為20%以上的長度，進ー步優(yōu)選為100%以上的長度。小徑部190b在第二端面190d (參照圖12)與邊界面190f之間具有相同的直徑，其直徑比大徑部190a的直徑小。油路構(gòu)成部件192具有油路194、196、198及凸緣面200。油路194在兩端具有開ロ 194a、194b，且形成于油路構(gòu)成部件192的軸心上。油路196形成為在開ロ 194a與油路194連通且在油路構(gòu)成部件192的軸心上比開ロ 194a向外側(cè)擴展。油路196和支撐部件102內(nèi)的油室112 (參照圖12)夾著閥體190而相對配置。閥體190的第一端面190c配置在油路196內(nèi)，油路196與油室112經(jīng)閥體190的連通路190e而連通。油路194在油路194b與油路150連通，油路196與油路150經(jīng)油路194連通。油路198形成為相對于油路194大體平行，一端與油路196連通，另一端與油路162連通。凸緣面200與凸緣面130b(參照圖3)同樣，形成為與凸緣部98a相対。彈簧支架部件140及擋塊142在油路196內(nèi)設置于小徑部190b的外周面。螺旋彈簧144在閥體190的徑向(側(cè)面)上由凸緣面200和彈簧支架部件140支撐。參照圖12，在衰減カ調(diào)整裝置188中，從油路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO中的一部分通過連通孔178和切ロ 170流入基閥部16b的油路158，其他工作油HO通過連通孔178和連通孔168流入油路156。流入油路156的工作油HO經(jīng)油路148、油路150、油路194、油路196及油路198流入油路162。然后，流入油路162的工作油HO經(jīng)油路88 (參照圖4)流入儲油箱14 (參照圖I)。這里，在衰減カ調(diào)整裝置188中，通過調(diào)整由螺線管線圈120產(chǎn)生的磁場的磁通量密度，能夠使閥體190在軸向上移動。由此，能夠調(diào)整在油路構(gòu)成部件192內(nèi)流通的工作油HO的流量。具體地說，通過以閥體190的第一端面190c接近開ロ 194a (油路194)的方式使閥體190移動，能夠減小第一端面190c與開ロ 194a (油路194)之間的工作油HO的流路面積。由此，能夠減小從油路194流入油路196的工作油HO的流量。該情況下，從油路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量増加。由此，從油路76經(jīng)衰減カ調(diào)整裝置188向儲油箱14 (參照圖I)流通的工作油HO中，邊受到板簧152的阻カ邊流通的工作油HO的流量増加。其結(jié)果，油室58 (參照圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ與儲油箱14 (圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ之差變大，在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ變大。另ー方面，通過以第一端面190c從開ロ 194a (油路194)遠離的方式使閥體190移動，能夠增大第一端面190c與開ロ 194a (油路194)之間的工作油HO的流路面積。由此，能夠增加從油路194流入油路196的工作油HO的流量。該情況下，從油路76流入筒狀部18c內(nèi)的工作油HO中，流入油路158的工作油HO的流量減小。由此，從油路76經(jīng)衰減カ調(diào)整裝置188向儲油箱14 (參照圖I)流通的工作油HO中，邊受到板簧152的阻カ邊流通的工作油HO的流量減小。其結(jié)果，油室58(參照圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ與儲油箱14(圖I)內(nèi)的工作油HO的壓カ之差變小，在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ變小。在該實施方式中，油路76、148、150、156、162包含于第一油路，油路194相當于第ニ油路，油路196相當于第三油路，螺線管線圈120相當于電磁驅(qū)動部，螺旋彈簧144相當 于施カ部件，彈簧支架部件140相當于支撐部件。接下來，說明具備衰減カ調(diào)整裝置188的減震器的作用效果。在衰減カ調(diào)整裝置188中，用于調(diào)整液壓缸12的衰減カ的閥體190設置于柱塞128的內(nèi)周面，因此能夠防止衰減カ調(diào)整部16d的全長變長。由此，能夠使減震器構(gòu)成為小型。此外，油路196和油室112經(jīng)閥體190的連通路190e連通。該情況下，油室112內(nèi)的工作油HO的壓カ與第一端面190c附近的工作油HO的壓カ大體相等。因此，第一端面190c從工作油HO受到的壓カ與第二端面190d從工作油HO受到的壓カ大體相等。由此，基于第一端面190c從工作油HO受到的壓力，能夠防止閥體190在軸向上移動。其結(jié)果，由螺線管線圈120進行的閥體190的位置調(diào)整變得容易，因此能適當?shù)卣{(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減カ。另外，第一端面190c的面積比第二端面190d的面積大。這里，參照圖13，在閥體190的第一端面190c接近開ロ 194a (油路194)的情況下，第一端面190c的外緣部190g與開ロ 194a (油路194)之間的工作油HO的流路面積大幅減小。該情況下，通過第一端面190c的外緣部190g與開ロ 194a(油路194)之間的工作油HO的流速大幅上升，因此第一端面190c的外緣部190g附近的工作油HO的壓カ大幅下降。因此，從工作油HO向第一端面190c的外緣部190g施加的力下降。即，產(chǎn)生了使閥體190向開ロ 194a (油路194)側(cè)移動的力(流體力)。另ー方面，第一端面190c的外緣部190g與油路194之間的工作油HO的流路面積大幅減小，由此從油路194流入油路196的工作油HO的流量減小。該情況下，油路194內(nèi)的工作油HO的流速下降，因此油路194內(nèi)的工作油HO的壓カ變得十分高。因此，從油路194流出而與第一端面190c接觸的工作油HO的壓カ除了外緣部190g附近之外變得十分高。這里，第一端面190c的面積比第二端面190d (參照圖12)的面積大，因此即使在第一端面190c的外緣部190g附近的工作油HO的壓カ下降的情況下，也可從工作油HO對第一端面190c施加充分的力。由此，能防止第一端面190c從工作油HO受到的力與第二端面190d從工作油HO受到的カ產(chǎn)生差，因此能夠防止閥體190在軸向上移動。其結(jié)果，由螺線管線圈120進行的閥體190的位置調(diào)整變得容易，因此能更可靠地調(diào)整在液壓缸12中產(chǎn)生的衰減力。
此外，用于在軸向上對閥體190施力的螺旋彈簧144由安裝于閥體190的外周面的彈簧支架部件140支撐。該情況下，能夠?qū)⒙菪龔椈?44設置于閥體190的徑向(外側(cè))，因此能夠防止衰減カ調(diào)整部16d的長度變長。由此，可將減震器構(gòu)成為小型。在上述實施方式中，說明了圓筒狀的閥體，但是，閥體的形狀并不限于上述實例。例如，閥體也可具有中空棱筒形狀。此外，油路的形狀也不限于上述實例，油路的剖面也可以是多邊形形狀，也可以是橢圓形形狀。此外，也可將閥體的第一端面的外緣部進行倒角加工。該情況下，進行了倒角加工的外緣部也包含于第一端面。同樣地，也可將閥體的第二端面的外緣部進行倒角加工。該情況下，進行了倒角加工的外緣部也包含于第二端面。在上述實施方式中，說明了使用氣囊86的儲油箱14，但是，減震器也可具備使用自由活塞的儲油箱。 以上，對本發(fā)明的優(yōu)選實施方式進行了說明，但是，顯然的是，在不脫離本發(fā)明的范圍和主g的范圍內(nèi)能進行各種變化。本發(fā)明的范圍僅由附加的請求保護的范圍來限定。附圖標記說明10減震器12液壓缸14儲油箱16U80a, 180bU82a, 182bU88 衰減カ調(diào)整裝置16a、16d衰減カ調(diào)整部16b基閥部16c止回閥部18共用部件20 缸體26桿導引部44活塞組件100、184、186、190 閥體100c、186a、190c 第一端面100d、190d 第二端面100e、190e 連通路100f、184c、186c 擴大面120螺線管線圈128 柱塞130油路構(gòu)成部件140彈簧支架部件144螺旋彈簧
權(quán)利要求
1.一種減震器，其特征在干， 具備 液壓缸，其產(chǎn)生衰減カ； 儲存部，其儲存從所述液壓缸流出的工作油的至少一部分； 衰減カ調(diào)整部，其通過調(diào)整從所述液壓缸流出的工作油的流量來調(diào)整所述衰減力；和 第一油路，其經(jīng)所述衰減カ調(diào)整部將所述液壓缸與所述儲存部連通； 所述衰減力調(diào)整部包括 第二油路，其在一端具有開ロ，且在所述第一油路中流通的工作油在其中通過； 第三流路，在所述第一油路中流通的工作油在其中通過，且在所述開ロ與所述第二油路連通并且比所述開ロ向外側(cè)擴展； 筒狀的柱塞； 電磁驅(qū)動部，其產(chǎn)生用于使所述柱塞在軸向上移動的驅(qū)動カ； 中空筒狀的閥體，其具有第一端面、第二端面及使所述第一端面與所述第二端面連通的連通路，且固定于所述柱塞的內(nèi)周面；和 油室，其夾著所述閥體而與所述第三油路相對配置， 所述第一端面在所述第三油路內(nèi)與所述第二油路的所述開ロ相對配置，且所述第二端面配置于所述油室。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的減震器，其特征在干， 所述閥體在外周面上具有相對于軸心比所述第一端面向外側(cè)擴展且配置于第三油路的擴大面， 從所述液壓缸流出的工作油從所述第三油路流入所述第二油路。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的減震器，其特征在干， 所述第三油路包括從所述第二油路的所述開ロ向外側(cè)逐漸擴大的擴大部。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的減震器，其特征在干， 所述第一端面的面積比所述第二端面的面積大， 從所述液壓缸流出的工作油從所述第二油路流入所述第三油路。
5.根據(jù)權(quán)利要求I至4中任一項所述的減震器，其特征在干， 所述衰減カ調(diào)整部還包括在軸向上對所述閥體施力的施力部件和設置于所述閥體的外周面且支撐所述施カ部件的支撐部件。
全文摘要
減震器(10)包括液壓缸(12)、儲油箱(14)及衰減力調(diào)整裝置(16)。衰減力調(diào)整裝置(16)包括閥體(100)、油室(112)、螺線管線圈(120)、柱塞(128)及油路構(gòu)成部件(130)。油路構(gòu)成部件(130)具有從液壓缸(12)流出的工作油流通的油路(132)及油路(134)。柱塞(128)基于由螺線管線圈(120)產(chǎn)生的磁場而在軸向上移動。閥體(100)與柱塞(128)聯(lián)動而在油路(134)內(nèi)相對于油路(132)進退。油室(112)與油路(134)經(jīng)閥體(100)的連通路(100e)連通。
文檔編號F16F9/46GK102667225SQ20108005916
公開日2012年9月12日 申請日期2010年12月24日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月25日
發(fā)明者巖瀨一幸, 福田博美, 辻山寬和 申請人:雅馬哈發(fā)動機株式會社