粘合構(gòu)造的其它實(shí)施方式在上述實(shí)施方式中,使基座2側(cè)的粘合槽23與套筒 3側(cè)的粘合槽33在雙方的槽中央位置23c、33c在軸向一致的狀態(tài)下對(duì)置,本發(fā)明只要是雙 方的粘合槽23、33在至少一部分相互對(duì)置的狀態(tài)下配置的方式即可。
[0039] 圖2(b)是運(yùn)樣的方式的一個(gè)例子,在該情況下,基座2側(cè)的粘合槽23與套筒3側(cè) 的粘合槽33雙方的槽中央位置23c、33c在軸向偏離,并且一部分相互對(duì)置而雙方連通。在 本實(shí)施方式中,W雙方的粘合槽23、33的槽寬度的至少50% W上相互對(duì)置的方式,使槽中 央位置23c、33c在軸向偏離。運(yùn)是因?yàn)?,若相互?duì)置的粘合槽23、33的槽寬度不足50%,貝。 通過(guò)基座2側(cè)W及套筒3側(cè)的粘合槽23、33形成的放大間隙部的最小的厚度變小而無(wú)法得 到足夠的粘合強(qiáng)度。各粘合槽23、33的寬度W及深度與上述實(shí)施方式相同,基座2側(cè)的粘 合槽23成為圖2 (a)保持原樣的位置,兩個(gè)套筒3側(cè)的粘合槽33中上側(cè)的粘合槽33相對(duì) 上側(cè)的基座2側(cè)的粘合槽23向上方偏離,下側(cè)的粘合槽33相對(duì)下側(cè)的基座2側(cè)的粘合槽 23向下方偏離。對(duì)置的基座2側(cè)W及套筒3側(cè)的粘合槽23、33的槽中央位置23c、33c的偏 離量(圖3 :用D表示)在0. 20mm W下的范圍設(shè)定。
[0040] 在該實(shí)施方式中,在基座2側(cè)W及套筒3側(cè)的粘合槽23、33在軸向偏離的狀態(tài)下 相互對(duì)置,因此在各粘合槽23、33的寬度相同的情況下,如圖3所示,各個(gè)粘合槽23、33的 內(nèi)部的粘合劑也附著于未形成有對(duì)置的粘合槽23 (33)的面(圖3中基座側(cè)的內(nèi)周面22的 區(qū)域22曰、套筒3側(cè)的外周面32的區(qū)域32a)。由此,與上述實(shí)施方式相比,相互對(duì)置的粘 合槽23、33的整體寬度增加,從而粘合劑的粘合面積變大,其結(jié)果,能夠進(jìn)一步提高粘合強(qiáng) 度。
[0041] 對(duì)于基座2側(cè)的粘合槽23與套筒3側(cè)的粘合槽33雙方的槽中央位置23c、33c 在軸向偏離,并且一部分相互對(duì)置而雙方連通的方式而言,也可W與圖2(b)所示的方式相 反,是上側(cè)的基座2側(cè)的粘合槽23相對(duì)上側(cè)的套筒3側(cè)的粘合槽33向上方偏離,下側(cè)的基 座2側(cè)的粘合槽23相對(duì)下側(cè)的套筒3側(cè)的粘合槽33向下方偏離的方式。另外,也包括基 座2側(cè)的全部的粘合槽23相對(duì)套筒3側(cè)的全部的粘合槽33向上方偏離,相反地,基座2側(cè) 的全部的粘合槽23相對(duì)套筒3側(cè)的全部的粘合槽33向下方偏離的方式。
[0042] [4]軸支承部件的其它實(shí)施方式上述一實(shí)施方式的主軸馬達(dá)1在軸支承部件亦即 套筒內(nèi)3將軸4支承為能夠旋轉(zhuǎn),本發(fā)明也包括在軸支承部件固定有軸的形式,圖4示出運(yùn) 種主軸馬達(dá)。在圖4所示的主軸馬達(dá)IB中,對(duì)與圖1所示的相同的構(gòu)成要素標(biāo)注相同的附 圖標(biāo)記,W下對(duì)不同的構(gòu)成部分進(jìn)行說(shuō)明。
[0043] 形成于基座2的中屯、的圓筒狀的支架部21的內(nèi)側(cè)成為襯套嵌合孔212,在該襯套 嵌合孔212嵌合有在上表面形成了凹處78的杯狀的襯套(軸支承部件)7并通過(guò)粘合而固 定。在襯套7的凹處78的中屯、貫通形成有沿軸向延伸的軸固定孔71,在該軸固定孔71通 過(guò)壓入固定有軸4的下端部。
[0044] 在該實(shí)施方式的主軸馬達(dá)1B,形成于轉(zhuǎn)子穀61的下表面中屯、的向下方突出的軸 承部616相對(duì)于固定于襯套7的軸4被支承為能夠旋轉(zhuǎn)。軸4貫通在軸承部616的中屯、貫 通形成的軸孔617。另外,軸承部616嵌入襯套7的凹處78內(nèi),其下端面與襯套7的凹處 78的上表面對(duì)置。對(duì)于軸承部616將軸4支承為能夠旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子組件6而言,軸承部616 的內(nèi)周面相對(duì)于軸4經(jīng)由潤(rùn)滑油滑動(dòng)旋轉(zhuǎn),軸承部616的下端面經(jīng)由潤(rùn)滑油在襯套7的凹 處78的上表面滑動(dòng),從而W軸4為中屯、旋轉(zhuǎn)。在滑動(dòng)面亦即軸承部616的內(nèi)周面W及下端 面分別形成有承受徑向負(fù)載W及推力負(fù)載的動(dòng)壓槽(省略圖示)。
[0045] 如圖5 (a)所示,在形成于基座2的支架部21內(nèi)的襯套嵌合孔212的內(nèi)周面22,沿 著周向的多個(gè)(該情況下,兩個(gè))的粘合槽23 W在軸向隔開(kāi)規(guī)定間隔的方式形成,另一方 面,在襯套7的外周面72且與基座2側(cè)的粘合槽23對(duì)置的位置,形成有沿著周向的襯套7 側(cè)的粘合槽(軸支承部件側(cè)的粘合槽)73?;?側(cè)W及襯套7側(cè)的各粘合槽23、73在一 定寬度且軸向上分離的規(guī)定位置遍及整周上形成,并對(duì)置,由此各粘合槽23、73內(nèi)相互連 通。通過(guò)涂覆于運(yùn)些粘合槽23、73的粘合劑P,襯套7固定于基座2。各粘合槽23、73內(nèi)相 互連通,由此形成涂覆有粘合劑P的放大間隙部。
[0046] 在該實(shí)施方式中,如圖5 (a)所示,相互對(duì)置的基座2側(cè)的粘合槽23與襯套7側(cè)的 粘合槽73在雙方的槽中央位置23c、73c在軸向(圖5中上下方向)一致的狀態(tài)下配置。槽 的剖面形狀與上述一實(shí)施方式相同,基座2側(cè)的粘合槽23形成為圓弧形狀,襯套7側(cè)的粘 合槽73形成為=角形狀。
[0047] 圖5化)與圖2化)所示的情況相同,示出基座2側(cè)與襯套側(cè)7的粘合槽23、73的雙 方的槽中央位置23c、73c在軸向偏離,并且一部分相互對(duì)置的雙方連通的方式。該情況下, 也W雙方的粘合槽23、33的槽寬度的至少50% W上相互對(duì)置的方式,使槽中央位置23c、 33c在軸向偏離,其偏離量在0. 20mm W下的范圍設(shè)定。
[0048] [引其它,此外,在上述各實(shí)施方式中,基座2側(cè)的粘合槽23形成為剖面圓弧形狀, 套筒3側(cè)W及襯套7側(cè)的粘合槽33、73形成為剖面=角形狀,槽形狀的組合可W相反,即基 座2側(cè)的粘合槽23為=角形狀,套筒3側(cè)W及襯套7側(cè)的粘合槽33、73為圓弧形狀,另外, 也可W雙方均為=角形狀或圓弧形狀的任一個(gè)。但是,在本發(fā)明中各粘合槽23、33、73的剖 面形狀為任意的,不限定于本實(shí)施方式。
[0049] 另外,在形成為上下多段的各粘合槽23、33(73)中,也可W將使對(duì)置的粘合槽23、 33(73)的槽中央位置23。、33(3(73(3)-致的方式與偏離的方式組合。另外,各粘合槽23、33、 73的尺寸W及數(shù)量不限定于上述實(shí)施方式而能夠適當(dāng)?shù)剡x擇,但優(yōu)選為1~3個(gè)。
[0050] 實(shí)施例
[0051] 接下來(lái),列舉本發(fā)明的實(shí)施例來(lái)證實(shí)本發(fā)明的效果。將在具有圖1所示的構(gòu)造的 主軸馬達(dá)中,基座側(cè)的粘合槽與套筒側(cè)的粘合槽在圖2(a)所示的上下2段中各粘合槽的槽 中央位置在軸向一致地對(duì)置的方式作為實(shí)施例1。另外,將圖2(b)所示的基座側(cè)的粘合槽 與套筒側(cè)的粘合槽在上下2段中各粘合槽的槽中央位置在軸向偏離地對(duì)置的方式作為實(shí) 施例2。與此相對(duì)地,如圖6所示,將僅在基座側(cè)形成粘合槽的方式作為比較例。實(shí)施例1、 2 W及比較例的各粘合槽的形狀(剖面的形狀)、深度、寬度、對(duì)置的粘合槽的槽中央位置的 偏離量如表1所示的那樣。在各試驗(yàn)體的粘合槽涂覆厭氧性粘合劑而在基座粘合套筒。
[0052][表 1]
[0054] 將在基座粘合了套筒的上述的實(shí)施例1、2 W及比較例的試驗(yàn)體提供于下述的粘 合強(qiáng)度試驗(yàn),對(duì)基座與套筒的粘合強(qiáng)度進(jìn)行了評(píng)價(jià)。
[0055] [粘合強(qiáng)度試驗(yàn)]首先,使試驗(yàn)體的主軸馬達(dá)沿軸向落下而給予沖擊。沖擊的程度 用加速度的G值表示,成為1200G的情況、1500G的情況。另外,也準(zhǔn)備未給予沖擊的,即OG 的試驗(yàn)體。針對(duì)實(shí)施例1、2 W及比較例,分別各得到五個(gè)施加了 0G、1200G、1500G的試驗(yàn)體 (試驗(yàn)體1~5)。接下來(lái),使試驗(yàn)體從圖1所示的狀態(tài)成為上下反轉(zhuǎn)的狀態(tài)來(lái)保持基座,施 加向下方按壓套筒的負(fù)載,使套筒從轉(zhuǎn)子組件連同基座向下方脫落時(shí)之前的按壓負(fù)載的最 大值成為粘合強(qiáng)度(腳。試驗(yàn)結(jié)果如表2所示,并且圖7中將平均值圖化。
[0056] [表 2]
[0057] 粘合強(qiáng)度試驗(yàn)單位(腳
[0059] 根據(jù)上述結(jié)果,在未給予沖擊的情況下(OG),實(shí)施例1、2 W及比較例的粘合強(qiáng)度 沒(méi)有較大差別,但在給予了 1200G、或者1500G的沖擊的情況下,相對(duì)比較例,實(shí)施例1、2粘 合強(qiáng)度示出更高的值。另外,若將實(shí)施例1、2進(jìn)行比較,則相對(duì)實(shí)施例1,實(shí)施例2給予沖擊 后的粘合強(qiáng)度更高。目P,可知在基座側(cè)W及套筒側(cè)的雙方使粘合槽對(duì)置地形成的情況下,使 槽中央位置偏離給予沖擊后的粘合強(qiáng)度更高。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種馬達(dá),其特征在于,具備: 基座,其具有圓筒狀的支架部; 軸支承部件,其嵌合于所述支架部?jī)?nèi)并且通過(guò)粘合而固定于該支架部的內(nèi)周面; 軸,其被所述軸支承部件支承; 轉(zhuǎn)子組件,其經(jīng)由所述軸被支承為相對(duì)于所述軸支承部件能夠旋轉(zhuǎn);以及 定子組件,其設(shè)置于所述支架部的外周部, 在所述基座的所述支架部的內(nèi)周面、和與該內(nèi)周面對(duì)置的所述軸支承部件的外周面, 分別形成有涂覆有粘合劑的基座側(cè)的粘合槽和軸支承部件側(cè)的粘合槽,這些基座側(cè)的粘合 槽以及軸支承部件側(cè)的粘合槽配置成至少一部分相互對(duì)置的狀態(tài)。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬達(dá),其特征在于, 所述軸被所述軸支承部件支承為能夠旋轉(zhuǎn)。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的馬達(dá),其特征在于, 所述軸固定于所述軸支承部件。4. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的馬達(dá),其特征在于, 所述基座側(cè)的粘合槽與所述軸支承部件側(cè)的粘合槽雙方的槽中央位置在軸向一致。5. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的馬達(dá),其特征在于, 所述基座側(cè)的粘合槽與所述軸支承部件側(cè)的粘合槽雙方的槽中央位置在軸向偏離。6. 根據(jù)權(quán)利要求1~5中任一項(xiàng)所述的馬達(dá),其特征在于, 所述基座側(cè)的粘合槽以及所述軸支承部件側(cè)的粘合槽的剖面形狀是三角形狀或圓弧 形狀。7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的馬達(dá),其特征在于, 所述基座側(cè)的粘合槽以及所述軸支承部件側(cè)的粘合槽的剖面形狀一個(gè)是三角形狀,另 一個(gè)是圓弧形狀。8. 根據(jù)權(quán)利要求1~7中任一項(xiàng)所述的馬達(dá),其特征在于, 所述基座側(cè)的粘合槽以及所述軸支承部件側(cè)的粘合槽在軸向上分離的位置形成有多 個(gè)。
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明提供支承有軸的套筒與固定有套筒的基座的受到?jīng)_擊后的粘合強(qiáng)度比以往提高的馬達(dá)。在基座(2)的中心的支架部(21)內(nèi)通過(guò)粘合將套筒(3)固定,在經(jīng)由在套筒(3)內(nèi)被支承為能夠旋轉(zhuǎn)的軸(4)將轉(zhuǎn)子組件(6)驅(qū)動(dòng)為旋轉(zhuǎn)的主軸馬達(dá)(1)中,形成為在基座(2)的支架部(21)的內(nèi)周面(22)與粘合于該內(nèi)周面(22)的套筒(3)的外周面(32)的雙方,使涂覆有粘合劑P的基座(2)側(cè)的粘合槽(23)與套筒(3)側(cè)的粘合槽(33)至少一部分相互對(duì)置。
【IPC分類(lèi)】H02K5/16, H02K21/14
【公開(kāi)號(hào)】CN105703521
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201510717245
【發(fā)明人】昭和秀明, 中島大吾, 近藤尚之
【申請(qǐng)人】美蓓亞株式會(huì)社
【公開(kāi)日】2016年6月22日
【申請(qǐng)日】2015年10月29日
【公告號(hào)】US20160172924