專利名稱：耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種耐熱球墨鑄鐵模具材料，更具體地說，本發(fā)明涉及一種耐熱球鐵
沖壓模具鑲塊材料。
背景技術(shù)：
制造耐熱模具的材質(zhì)主要是耐熱鋼、不銹鋼、耐熱鑄鐵等。由于鑄鐵具有優(yōu)良的鑄造性能和易加工性能、價(jià)格便宜、制造方便，因而被廣泛用于制造玻璃模具和鋼錠模。國(guó)內(nèi)外常用的鑄鐵耐熱模具材料主要為灰鑄鐵、低合金鑄鐵和球墨鑄鐵等。 模具在沖壓較厚的熱鋼板時(shí)，模具頻繁地與高溫鋼板接觸，承受氧化、生長(zhǎng)、熱疲勞、磨損等作用。這就要求該類模具具有抗氧化、抗生長(zhǎng)、抗熱疲勞和耐磨等性能，同時(shí)對(duì)于承受較大工作載荷的模具還要有一定的常溫及高溫力學(xué)性能?？梢?，能完全滿足上述要求的模具材料很少。因此，根據(jù)不同使用條件，選用或開發(fā)不同材質(zhì)的模具材料很有必要。
球墨鑄鐵中的石墨以球狀顆粒均勻分布于基體中，因而對(duì)基體的削弱作用和產(chǎn)生應(yīng)力集中的傾向較小，從而使基體的作用能得到充分的發(fā)揮。又由于球墨鑄鐵含有較高含量的硅和錳，所以球墨鑄鐵的抗拉強(qiáng)度不僅高于其它鑄鐵，甚至高于碳素鋼，尤其突出的是它的屈服強(qiáng)度比鋼高得多。因此，國(guó)內(nèi)已經(jīng)將其代替模具鋼應(yīng)用于拉深模中，取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益。用球墨鑄鐵制造耐熱部件，其抗氧化性能比灰口鑄鐵好，因?yàn)榛铱阼T鐵中片狀搭接的石墨能形成氧化通道，加劇灰口鑄鐵的氧化現(xiàn)象。因此，近年來國(guó)內(nèi)外對(duì)耐熱球墨鑄鐵的研究又開始升溫。現(xiàn)有耐熱球墨鑄鐵主要有中硅類、中鋁類、硅鋁類、中硅鉬類、中硅鉻鉬多元合金類等，主要用在汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的排氣系統(tǒng)部件、耐熱模具及燒結(jié)機(jī)的箅條等。例如，中國(guó)專利公開號(hào)為CN1103435A，
公開日為1995年6月7日，申請(qǐng)日為1993年12月1日，發(fā)明創(chuàng)造名稱為"中硅低合金耐熱球鐵箅條"，申請(qǐng)人是鞍山鋼鐵公司等，該申請(qǐng)案中公開了中硅低合金耐熱球鐵箅條的組分與按重量百分比(Wt. %)的含量為C:2.5 0 2.90 ;Si :
6. 5 0 7. 80 ;Mn :0. 20 0. 35 ;P :0. 03 0. 05 ;S :0. 03 0. 05 ;Mg :00. 012 0. 040 ;Xt :0. 035 0. 055 ;Cr :0. 30 0. 50 ;Mo :0. 30 0. 50 ;A1 :0. 12 0. 50 ;Ba :0. 005 0. 07 ;
余量為Fe。其含Si量較高，并通過其它的多元微合金化元素的添加，使箅條耐氧化、耐磨、耐熱沖擊、可代替高合金箅條用于燒結(jié)機(jī)臺(tái)車上。不足之處是合金種類多，操作復(fù)雜，含有價(jià)格昂貴的Mo元素。中國(guó)專利公開號(hào)為CN1826421A，
公開日為2006年8月3 O日，申請(qǐng)日為2004年7月20日，發(fā)明創(chuàng)造名稱為"奧氏體系耐熱球狀石墨鑄鐵"，申請(qǐng)人是日立金屬株式會(huì)社，該申請(qǐng)案中公開了奧氏體系耐熱球狀石墨鑄鐵的組分與按重量百分比(wt. % )
的含量為C :1 3. 5% ;Si :1 6. 5% ;Cr :3%以下；Ni :10 40% ;Mo :1 4. 5% ;Sn及
/或Sb以2Sn+Sb計(jì)為0. 001 0. 5% ;球化劑元素0. 1 %以下。該系列球墨鑄鐵適用于汽車發(fā)動(dòng)機(jī)用的排氣系統(tǒng)部件等。不足之處是價(jià)格昂貴的Ni、 Mo元素含量較高，增加了成本。中國(guó)專利公開號(hào)為CN 1051593A，
公開日為1991年5月22日，申請(qǐng)日為1989年11月7日，發(fā)明創(chuàng)造名稱為"低鉻中硅鉬鐵素體球墨鑄鐵"，申請(qǐng)人是沈陽飛機(jī)制造公司，該申請(qǐng)案中公開了低鉻中硅鉬鐵素體球墨鑄鐵的組分與按重量百分比(wt. % )的含量為C :2. 0
33. 0%， Si :4. 5 6. 0%，Mo :0. 8 1. 6%，Mn :0. 06 0. 17%，Cr :0. 2 0. 4%，余量為少量合金元素及Fe，適用于研制和小批量生產(chǎn)中的耐高溫模具材料。不足之處是含有價(jià)格昂貴的Mo元素。 為了降低汽車生產(chǎn)成本，使國(guó)產(chǎn)汽車在國(guó)際國(guó)內(nèi)市場(chǎng)具有較強(qiáng)的競(jìng)爭(zhēng)力，進(jìn)行耐熱球墨鑄鐵在汽車部件，如后橋殼，高溫沖壓成型模具上的開發(fā)應(yīng)用非常必要。由于成型鋼板較厚，溫度較高，工作條件惡劣，既要求模具材料耐熱，又要求其有足夠的高溫強(qiáng)度，因此，直接采用現(xiàn)有的耐熱球墨鑄鐵不能滿足生產(chǎn)的要求，必須對(duì)耐熱球墨鑄鐵的成分進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化，開發(fā)出組織與性能滿足生產(chǎn)要求的耐熱球墨鑄鐵模具材料。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是克服了現(xiàn)有模具鋼成本高的問題，提供了一種適合于較厚鋼板在高溫下沖壓成型的耐熱球墨鑄鐵沖壓模具鑲塊材料。 為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明是采用如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 4 2. 9%， Si :4. 0 6. 0%， Mn :0. 3 1. 2%， Cr :0. 3 1. 2%和余量為Fe所組成。 技術(shù)方案中所述的組分C按重量百分比的含量為2. 5-2. 8% ;所述的組分Si按重量百分比的含量為4. 5-5. 5X;所述的組分Mn按重量百分比的含量為0. 6_1. 0%;所述的組分Cr按重量百分比的含量為0. 6-1. 0%。
與現(xiàn)有技術(shù)相比本發(fā)明的有益效果是 本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料是成分設(shè)計(jì)合理，綜合性能良好。試驗(yàn)結(jié)果與現(xiàn)有技術(shù)相比具體性能如下 1.本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度達(dá)到505MPa以上；
2.本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料在80(TC保溫150小時(shí)，氧化速度低于O. 20g/m、，屬耐熱材料； 3.本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料在25°C 80(TC循環(huán)2000次，疲勞裂紋長(zhǎng)度低于1. 2mm，優(yōu)于耐熱灰鑄鐵。


下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的說明 圖1是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 6%， Si :5. 5%， Mn :0. 8%， Cr :
0. 6%和余量為Fe組成本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的金相組織圖片； 圖2是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 6%， Si :5. 5%， Mn :1. 0%， Cr :
0. 8%和余量為Fe組成本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的金相組織圖片； 圖3是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 6%， Si :5%， Mn :0. 6%， Cr :0. 8%
和余量為Fe組成本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的金相組織圖片； 圖4是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 6%， Si :5%， Mn :1. 0%， Cr :0. 6%
和余量為Fe組成本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的金相組織圖片； 圖5是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 5%， Si :4. 5%， Mn :0. 8%， Cr :
0. 8%和余量為Fe組成本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的金相組織圖片；
4
圖6是由組分與按重量百分比的含量為C :2. 8%， Si :4. 5%， Mn :1. 0%， Cr :
1. 0%和余量為Fe組成本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的金相組織圖片。
具體實(shí)施例方式
下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作詳細(xì)的描述 本發(fā)明的目的在于提供一種可以代替模具鋼并能克服現(xiàn)有耐熱鑄鐵和普通球墨鑄鐵的不足、成本低、使用壽命長(zhǎng)、組織穩(wěn)定、機(jī)械性能高、抗氧化性強(qiáng)、耐熱疲勞性及耐磨性強(qiáng)的耐熱球墨鑄鐵沖壓模具鑲塊材料。 為達(dá)到上述目的，本發(fā)明所述的耐熱球墨鑄鐵沖壓模具鑲塊材料是由組分與按重量百分比(wt. % )的含量為:C :2. 4 2. 9%， Si :4. 0 6. 0%，Mn :0. 3 1. 2%，Cr :0. 3 1.2%和余量為Fe所組成。 硅、錳、鉻是本發(fā)明為提高耐熱球墨鑄鐵沖壓模具鑲塊材料抗氧化性和耐熱疲勞性的主要合金元素。盡管鉬(Mo)對(duì)提高球墨鑄鐵耐熱性及高溫力學(xué)性能有非常有利的作用，但由于目前市場(chǎng)上鉬鐵的價(jià)格較貴，為降低材料成本，本發(fā)明所述的耐熱球墨鑄鐵模具鑲塊材料不加鉬。因此，本發(fā)明在化學(xué)組分設(shè)計(jì)時(shí)考慮以下幾方面問題
1.碳是石墨化能力很強(qiáng)的元素，可以有效地消除碳化物，有利于球墨鑄鐵球化。碳量的確定要考慮三方面因素，一是對(duì)于承受磨損的部件，如本發(fā)明所述的球墨鑄鐵模具的鑲塊，足夠的球狀石墨可作為部件工作時(shí)的固體潤(rùn)滑劑，減小部件磨損，提高部件壽命；二是從改善鑄造性能、減少鑄造缺陷、獲得健全鑄件等方面考慮，碳量要適當(dāng)；三是考慮硅的加入量，綜合考慮碳當(dāng)量對(duì)材料組織性能的影響。因此，兼顧上述三方面，我們將碳(C)元素含量按重量百分比控制在2. 4-2. 9%。 2.硅是強(qiáng)烈促進(jìn)石墨化的元素，也是影響球墨鑄鐵中鐵素體量的主要元素。增加硅量，可減少和消除鑄態(tài)組織中的碳化物，但硅量過高，則減少組織中珠光體的數(shù)量。硅還可提高球墨鑄鐵的抗氧化性能和抗長(zhǎng)大性能，球墨鑄鐵中加入硅元素，能形成致密的Si02表面氧化膜，從而提高球墨鑄鐵的表面抗氧化能力，穩(wěn)定球墨鑄鐵的幾何尺寸。因此，我們將硅(Si)元素含量按重量百分比控制在4. 0 6. 0%。 3.錳是弱碳化物形成元素，在共析轉(zhuǎn)變過程中，能促進(jìn)珠光體轉(zhuǎn)變，穩(wěn)定和細(xì)化珠光體，使球墨鑄鐵強(qiáng)度、硬度增加。但錳(Mn)元素含量過高，材料韌性下降，機(jī)械加工性能惡化。因此，為了保證基體為珠光體，將錳(Mn)元素含量按重量百分比控制在O. 3 1. 2%。
4.鉻元素能在球墨鑄鐵中形成表面氧化膜、提高球墨鑄鐵在高溫下的抗氧化能力和抗拉強(qiáng)度。鉻元素能促進(jìn)碳化物的形成，球墨鑄鐵中加入鉻元素能促進(jìn)珠光體的生成、穩(wěn)定和細(xì)化，提高球墨鑄鐵的硬度，從而提高模具抗倒棱、抗擦傷、抗磨損的能力。但鉻是促進(jìn)白口的元素，加鉻量過多，鑄態(tài)組織中會(huì)出現(xiàn)較多的自由滲碳體，且其價(jià)格昂貴。所以，將鉻(Cr)元素含量按重量百分比控制在0. 3 1. 2%。 本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料是采用堿性中頻感應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水出爐溫度在145(TC 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂球化劑，其用量按重量百分比(wt. % )為鐵水總量的0. 4 1. 6%。本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊采用濕
5砂型鑄造。 本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料，成分設(shè)計(jì)合理，綜合性能良好。具體性能如下 1.鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度達(dá)到505MPa以上； 2.在80(TC保溫150小時(shí)，氧化速度低于0. 20g/m2h，屬耐熱材料； 3.在25°C 80(TC循環(huán)2000次，疲勞裂紋長(zhǎng)度低于1. 2mm，優(yōu)于耐熱灰鑄鐵。 實(shí)施例1 參閱圖l，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的組分與按重量百分比
(wt. % )的含量為:C :2. 6%，Si :5. 5%，Mn :0. 8%，Cr :0. 6%，余量為Fe。采用堿性中頻感
應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，
扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水
出爐溫度在1450°C 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂
球化劑，其用量為鐵水總量的(wt. % )的0. 4 1. 6%。采用濕砂型鑄造。 所得耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料石墨球形態(tài)及分布如圖中所示，其鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度
為546MPa ;在800。C保溫150小時(shí)，氧化速度為0. 085g/m2h ;在25°C 800。C循環(huán)2000次，
疲勞裂紋長(zhǎng)度為1. 10mm?？梢姡景l(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料具有較好的抗氧
化性和耐熱疲勞性。 實(shí)施例2 參閱圖2，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的組分與按重量百分比
(wt. % )的含量為:C :2. 6%，Si :5. 5%，Mn :1. 0%，Cr :0. 8%，余量為Fe。采用堿性中頻感
應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，
扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水
出爐溫度在1450°C 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂
球化劑，其用量為鐵水總量的(wt. % )的0. 4 1. 6%。采用濕砂型鑄造。 所得耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料石墨球形態(tài)及分布如圖中所示，其鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度
為578MPa ;在800。C保溫150小時(shí)，氧化速度為0. 113g/m2h ;在25°C 800。C循環(huán)2000次，
疲勞裂紋長(zhǎng)度為0. 85mm?？梢姡景l(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料具有較好的抗氧
化性和耐熱疲勞性。 實(shí)施例3 參閱圖3，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的組分與按重量百分比(wt. % )的含量為:C :2. 6%，Si :5. 0%，Mn :0. 6%，Cr :0. 8%，余量為Fe。采用堿性中頻感應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水出爐溫度在1450°C 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂球化劑，其用量為鐵水總量的(wt. % )的0. 4 1. 6%。采用濕砂型鑄造。
所得耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料石墨球形態(tài)及分布如圖中所示，其鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度為530MPa ;在800。C保溫150小時(shí)，氧化速度為0. 144g/m2h ;在25°C 800。C循環(huán)2000次，疲勞裂紋長(zhǎng)度為0. 95mm。可見，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料具有較好的抗氧化性和耐熱疲勞性。
6
實(shí)施例4 參閱圖4，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的組分與按重量百分比
(wt. % )的含量為:C :2. 6%，Si :5. 0%，Mn :1. 0%，Cr :0. 6%，余量為Fe。采用堿性中頻感
應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，
扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水
出爐溫度在1450°C 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂
球化劑，其用量為鐵水總量的(wt. % )的0. 4 1. 6%。采用濕砂型鑄造。 所得耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料石墨球形態(tài)及分布如圖中所示，其鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度
為526MPa ;在800。C保溫150小時(shí)，氧化速度為0. 125g/m2h ;在25°C 800。C循環(huán)2000次，
疲勞裂紋長(zhǎng)度為1.20mm?？梢?，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料具有較好的抗氧
化性和耐熱疲勞性。 實(shí)施例5 參閱圖5，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的組分與按重量百分比
(wt. % )的含量為:C :2. 5%，Si :4. 5%，Mn :0. 8%，Cr :0. 8%，余量為Fe。采用堿性中頻感
應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，
扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水
出爐溫度在1450°C 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂
球化劑，其用量為鐵水總量的(wt. % )的0. 4 1. 6%。采用濕砂型鑄造。 所得耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料石墨球形態(tài)及分布如圖中所示，其鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度
為512MPa ;在800。C保溫150小時(shí)，氧化速度為0. 195g/m2h ;在25°C 800。C循環(huán)2000次，
疲勞裂紋長(zhǎng)度為1.20mm。可見，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料具有較好的抗氧
化性和耐熱疲勞性。 實(shí)施例6 參閱圖6，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料的組分與按重量百分比(wt. %)的含量為C:2. 8%，Si :4. 5X，Mn:1.0X，Cr:1.0X，余量為Fe。采用堿性中頻感應(yīng)電爐熔煉。先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。其球化處理與一般球墨鑄鐵相同，即采用沖入法。鐵水出爐溫度在1450°C 150(TC左右，球化處理溫度約為1350°C 145(TC左右。使用稀土鎂球化劑，其用量為鐵水總量的(wt. % )的0. 4 1. 6%。采用濕砂型鑄造。
所得耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料石墨球形態(tài)及分布如圖中所示，其鑄態(tài)抗拉強(qiáng)度為505MPa ;在800。C保溫150小時(shí)，氧化速度為0. 178g/m2h ;在25°C 800。C循環(huán)2000次，疲勞裂紋長(zhǎng)度為0. 98mm?？梢?，本發(fā)明所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料具有較好的抗氧化性和耐熱疲勞性。
權(quán)利要求
一種耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料，其特征在于，所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料由組分與按重量百分比的含量為C2.4～2.9％，Si4.0～6.0％，Mn0.3～1.2％，Cr0.3～1.2％和余量為Fe組成。
2. 按照權(quán)利要求1所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料，其特征在于，所述的組分C按重量百分比的含量為2. 5-2.8%。
3. 按照權(quán)利要求1所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料，其特征在于，所述的組分Si按重量百分比的含量為4. 5-5. 5%。
4. 按照權(quán)利要求1所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料，其特征在于，所述的組分Mn按重量百分比的含量為0. 6-1.0%。
5. 按照權(quán)利要求1所述的耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料，其特征在于，所述的組分Cr按重量百分比的含量為0. 6-1.0%。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種耐熱球鐵沖壓模具鑲塊材料。旨在克服現(xiàn)有模具鋼成本高的問題，提供一種適合于較厚鋼板在高溫下沖壓成型的模具材料。該模具材料的組分與按重量百分比的含量為C2.4～2.9％，Si4.0～6.0％，Mn0.3～1.2％，Cr0.3～1.2％，余量為Fe。采用堿性中頻感應(yīng)電爐熔煉。首先將生鐵和廢鋼在爐中化清，然后加入合金，調(diào)整合金成分，待鐵合金化清后，扒掉鐵液表面爐渣，最后出爐澆注。該材料性能是抗拉強(qiáng)度達(dá)到505MPa以上；在800℃保溫150小時(shí)，氧化速度低于0.20g/m2h，屬耐熱材料；在25℃-800℃循環(huán)2000次，疲勞裂紋長(zhǎng)度低于1.2mm，優(yōu)于耐熱灰鑄鐵的性能。
文檔編號(hào)C22C37/10GK101736191SQ201010030848
公開日2010年6月16日 申請(qǐng)日期2010年1月21日 優(yōu)先權(quán)日2010年1月21日
發(fā)明者于思榮, 劉家安, 劉耀輝, 孫鈺, 朱先勇, 蘇建國(guó) 申請(qǐng)人:吉林大學(xué)