一種可用于-196℃的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼及其制造方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種可用于-196℃的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼及其制造方法，解決了現(xiàn)有低溫鋼工藝難度大、成本高的問題。所述低溫其化學(xué)成分重量百分比為：C≤0.04，Si≤0.05，Mn：1.00-1.50，P≤0.005，S≤0.003，Alt：0.015-0.050，Ni：7.00-8.00，Nb：0.02-0.05，Ti：0.008-0.025，N≤0.004，此外還含有Mo≤0.35，Cu≤0.20，Ca≤0.005中的至少一種，余量為Fe及不可避免的夾雜。所述制造方法包括冶煉、軋制及回火過程。本發(fā)明鋼通過成分設(shè)計、夾雜物控制、軋制和熱處理后，獲得良好的強韌性、焊接性能，可用于制造LNG行業(yè)中有低溫使用要求的壓力容器設(shè)備，有效降低了生產(chǎn)難度和成本。
【專利說明】—種可用于_196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼及其制造方
法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種低溫鋼及其制造方法，具體的說是一種可用于-196°c的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼及其制造方法，主要用于LNG的低溫儲罐的制造。
【背景技術(shù)】
[0002]隨著全球能源資源的多樣化，以及對環(huán)境保護(hù)的日益重視，天然氣作為一種清潔能源，將來占據(jù)的比重將越來越大。由于液態(tài)天然氣儲運溫度在_162°C以下，這就要求用于儲存液化天然氣的材料在超低溫下具有良好的低溫韌性、強度、足夠的抗脆性開裂和止裂能力。
[0003]目前，在世界上建造的LNG儲運設(shè)備所使用的材料主要是Ni含量為9%左右的9Ν?鋼。在本發(fā)明提出之前，我國已經(jīng)進(jìn)行了 Ni系低溫鋼的研究工作，國內(nèi)相關(guān)企業(yè)已具備了生產(chǎn)可用于_196°C的低溫鋼板的能力，但目前研究及應(yīng)用的可用于_196°C的低溫鋼Ni含量普遍較高，從而使生產(chǎn)成本過高，影響了產(chǎn)品的競爭力。有如中國專利“一種低溫高鎳鋼板及其制造方法”，專利申請?zhí)?01210276343.1，所涉及鋼具有下列成分及質(zhì)量百分比為 C:0.03 ~0.05%, Si:0 ~0.35%, Mn:0.50 ~0.80%, N1: 11.0 ~13.0%, P ≤ 0.005%,S≤0.005%, Al:0.01~0.05%, O≤0.0012%, N≤0.0035%,其余為Fe與不可避免的雜質(zhì)。該鋼與本發(fā)明鋼相比，在化學(xué)成分上Ni含量較高，同時未進(jìn)行微合金化。
[0004]另有中國專利“一種生產(chǎn)低溫高韌性鋼及其鋼板的方法”，專利申請?zhí)?00710062013.1，所涉及鋼具有下列成分及質(zhì)量百分比為C: ( 0.06%, S1:0.01%_0.40%，Mn:0.20%-0.90%, P ≤ 0.004%, S:≤ 0.002%, Ni:8.50%_10.00%, Mo:≤ 0.5%, V:≤0.5%，其余為Fe與不可避免的雜質(zhì)。在 化學(xué)成分上添加了 V，同時鋼中C含量上限偏高。V的添加對鋼板強度有提高，但對鋼的低溫沖擊韌性有一定影響。
[0005]另有日本專利JP3223442 “一種優(yōu)異焊接性能和低溫韌性鋼板及其制造方法”，其成分質(zhì)量百分比為 C < 0.03，Si:0.02-0.22，Mn:0.05-0.47，P ≤ 0.005，S ≤ 0.005，Ni:7.5-12.0, Al:0.01-0.10，需要時可添加 C、Mn 或 Nb (0.005-0.03)或 V (0.005-0.03)等
一種以上元素，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。上述鋼種與本發(fā)明鋼相比，雖然Ni含量也較低，但其最低使用溫度僅可達(dá)到_160°C。
[0006]在液化天然氣儲運中，LNG低溫裝置需滿足在_196°C的使用環(huán)境。目前，國內(nèi)該類型裝置用鋼采用鎳系低溫鋼，但達(dá)到_196°C使用要求的低溫鋼鎳含量較高(9.0%以上)，生產(chǎn)成本太高。為了進(jìn)一步提高國內(nèi)鎳系低溫鋼低溫韌性，降低生產(chǎn)成本，提高組織均勻性、減少鋼板性能波動，立項研發(fā)低成本高韌性_196°C低溫壓力容器用鋼。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]本發(fā)明的目的是為了解決上述技術(shù)問題，提供一種低成本、高韌性的可用于-196 °C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼。[0008]本發(fā)明還提供一種用于上述低溫鋼的制造方法。
[0009]本發(fā)明低溫鋼的化學(xué)成分重量百分比為:C ( 0.04，Si ( 0.05，Mn:1.00-1.50，P ≤ 0.005, S ^ 0.003, Alt:0.015-0.050, Ni:7.00-8.00, Nb:0.02-0.05, Ti:0.008-0.025，N≤0.004，此外還含有Mo ( 0.35，Cu≤0.20，Ca≤0.005中的至少一種，余量為Fe及不
可避免的夾雜。
[0010]進(jìn)一步優(yōu)選的，其化學(xué)成分重量百分比為:C ( 0.03，Si ( 0.05，Mn:1.00-1.20，P ≤ 0.005, S ^ 0.003, Alt:0.015-0.050, N1:7.00-8.00, Nb:0.02-0.05, Ti:0.008-0.025，N ≤ 0.004，Cu:0.10-0.20，Ca:0.002-0.005，余量為 Fe 及不可避免的夾雜。
[0011]進(jìn)一步優(yōu)選的，其化學(xué)成分重量百分比為:C:0.03-0.04, Si ( 0.05, Mn:
1.00-1.20，P ≤ 0.005，S ≤ 0.003，Alt:0.015-0.050，Ni:7.00-8.00，Nb:0.02-0.05，Ti:0.008-0.025，N ≤ 0.004，Mo:0.20-0.35，Ca:0.002-0.005，余量為 Fe 及不可避免的夾雜。
[0012]上述可用于-196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼的制造方法，包括冶煉、軋制及熱處理過程:
[0013]所述冶煉過程采用鐵水深度脫硫技術(shù):鐵水依次經(jīng)轉(zhuǎn)爐頂?shù)状禑?，LF加熱爐和RH真空爐處理及成分微調(diào)；
[0014]所述軋制過程為:軋制前所述鑄坯表面涂防氧化涂層，軋制前鑄坯加熱溫度為1200-1300°C，加熱速率為9-12min/cm，軋制包括粗軋和粗軋，粗軋采用兩階段軋制，粗軋一階段開軋溫度不小于1100°C，然后進(jìn)行待溫，粗軋二階段開軋溫度不小于1000°C，中間坯厚度70-140mm，精軋開軋溫度不大于950°C，精軋終軋溫度為720-820°C，精軋道次為5_9次，得到軋制鋼板；
[0015]將所述軋制鋼板依據(jù)不同厚進(jìn)行熱處理:對厚度< 12mm的軋制鋼板進(jìn)行兩次正火+回火、對于厚度>12mm的軋制鋼板進(jìn)行淬火+回火或二次淬火+回火熱處理，即本發(fā)明所述低溫鋼。
[0016]進(jìn)一步的，所述熱處理過程中，兩次正火溫度分別為900-980°C，830-900°C，保溫時間均為30min+板厚min/mm ;淬火及二次淬火溫度分別為830-900°C，750_850°C，保溫時間均為30min+板厚min/mm ;回火溫度600°C _700°C,保溫時間均為50min+板厚min/mm,所述板厚單位為mm。
[0017]所述RH真空爐處理的真空處理時間不小于18min。
[0018]所述鐵水在LF加熱爐加熱時進(jìn)行Ca-Si處理。
[0019]以下詳述本發(fā)明鋼的成分和生產(chǎn)工藝設(shè)定理由。
[0020]1、化學(xué)成分(C、S1、Mn、P、S、Alt、N1、T1、Cu、Mo、Nb、Ca)限定量的理由:
[0021]該鋼最大難點是在降低成本的前提下要確保同時具有優(yōu)異的韌性(_196°C)及焊接性能。因此，煉鋼時要嚴(yán)格控制鋼水的純凈度，防止P、s和其他雜質(zhì)元素對該鋼低溫韌性的影響。Mn、Nb、Cu、T1、Ni的設(shè)計成分保證了鋼的強度、韌性和焊接性能，其中Ni合金主要用來提高鋼的低溫韌性，Ti合金可以細(xì)化鋼板焊接熱影響區(qū)組織、提高韌性水平，Cu,Mo可以提高鋼板SR后的性能穩(wěn)定性。總的說來，采用N1、T1、Cu、Cr、Mo及其他元素的復(fù)合微合金化上，要充分發(fā)揮各元素的特點。設(shè)置P≤0.005%, S≤0.003%, N≤0.004%,主要是考慮到這幾個元素對該鋼低溫韌性影響較大，要嚴(yán)格限制其含量。
[0022]( I)合金元素對鋼低溫性能的影響[0023]C是提高鋼材強度最有效的元素，隨著C含量的增加，鋼中Fe3C增加，淬硬性也增加，鋼的抗拉強度和屈服強度提高。但是，增加鋼中C含量，鋼的延伸率和沖擊韌性下降，尤其是對低溫韌性影響較大。因此，考慮到鋼的低溫韌性和焊接性能要求，采用低C設(shè)計將本發(fā)明鋼的C含量應(yīng)控制在0.04%以內(nèi)。
[0024]Si與碳的親和力很弱，在鋼中不與碳化合，但能溶入鐵素體，產(chǎn)生固溶強化作用，使得鐵素體的強度和硬度提高，但塑性和韌性卻有所下降?？紤]到該鋼主要是對鋼板低溫韌性要求較高，因此應(yīng)選用低Si設(shè)計，本發(fā)明鋼的Si含量控制在0.05%以內(nèi)。
[0025]Mn是提高鋼的屈服強度和抗拉強度的主要元素之一，在低碳鋼種可添加適量的Mn來提高鋼板強度，同時，Mn與Ni類似，都是奧氏體擴(kuò)大元素，采用部分Mn代替Ni可以在鋼低溫性能下降不大的情況下，降低Ni元素的用量，成本較低，本發(fā)明設(shè)計的Mn含量在1.00%-1.50%之間。但Mn元素是一種易偏析的元素，當(dāng)偏析區(qū)Mn、C含量達(dá)到一定比例時，在鋼材生產(chǎn)和焊接過程中會產(chǎn)生馬氏體相，該相會表現(xiàn)出很高的硬度，對鋼板低溫韌性和抗氫致開裂性能有較大影響。同時，Mn含量高時會造成鋼板過熱敏感性增大，在稍有過熱的情況下，晶粒就會發(fā)生粗化，對低溫韌性影響較大。因此，綜合考慮將Mn含量限定在
1.00%-1.50% 范圍內(nèi)。
[0026]Al是鋼中的主要脫氧元素，一定含量的Al還能細(xì)化鋼板的晶粒，提高鋼板的強度和韌性。但是當(dāng)Al含量偏高時，易導(dǎo)致鋼中夾雜增多，對鋼的韌性不利，同時會降低鋼的淬硬性和韌性，降低鋼的抗氫致開裂性能。因此將本發(fā)明鋼中Alt含量控制在0.015%-0.050%以內(nèi)。
[0027]Ni能與鐵以任何比例互熔，通過細(xì)化鐵素體晶粒來改善鋼的低溫韌性，可以明顯降低鋼板的低溫韌脆轉(zhuǎn)變溫度。從國內(nèi)外同類鋼種來看，Ni含量普遍都在9%左右，但Ni含量太高就會增加冶煉難度，大幅提高生產(chǎn)成本。因此，本發(fā)明鋼將Ni含量設(shè)定在
7.00%-8.00%。
[0028]Ti是一種強烈的碳化物和氮化物形成元素，形成的TiN、Ti (CN)等粒子非常穩(wěn)定，能夠在形核時有效的阻止晶粒長大，因此能夠細(xì)化晶粒，提高鋼板的強度和韌性。但是，Ti對強度貢獻(xiàn)不及Nb明顯，同時過多的Ti所形成的碳化物會降低鋼板低溫韌性。鋼板在焊接時Ti的作用也比較明顯，能夠有效細(xì)化焊接熱影響區(qū)組織?？紤]鋼板低溫韌性要求和對焊接性能的影響，設(shè)計Ti的含量時控制在0.008%-0.025%。
[0029]Cu在鋼中主要起沉淀強化作用，對鋼在消應(yīng)力熱處理后的低溫韌性有益，能提高此外還能提高鋼材的抗疲勞裂紋擴(kuò)展能力。但當(dāng)Cu含量過高時，鋼在軋制時易出現(xiàn)網(wǎng)狀裂紋。綜合考慮Cu對鋼板綜合力學(xué)性能和抗腐蝕性能的影響，將Cu含量控制在0.10-0.30%。
[0030]Mo是有效提高鋼板回火穩(wěn)定性的元素，能夠提高鋼板強度和抗氫致開裂性能。如果添加量過高，會導(dǎo)致鋼板低溫韌性下降，因此，本發(fā)明鋼Mo含量控制在0.50%以內(nèi)。
[0031]Nb是一種強碳化物形成元素，在鋼中形成NbC、Nb (CN)等第二相質(zhì)點，阻礙奧氏體晶粒的長大，細(xì)化晶粒，提高鋼板的強度和低溫韌性。Nb元素的作用溫度要高于Ti和V，對鋼板強度的貢獻(xiàn)也大于Ti和V，其含量過高時易產(chǎn)生晶間裂紋。因此，綜合考慮將本發(fā)明的Nb含量控制在0.02%-0.05%。
[0032]Ca是鋼進(jìn)行Ca-Si處理時增加的元素，其含量不高時元素本身對鋼板性能無明顯影響，但經(jīng)過Ca-Si處理后，鋼中夾雜物相貌發(fā)生變化，尺寸降低，球化率提高，有利于鋼的抗硫化氫腐蝕性能。但考慮到Ca-Si處理后鋼中雜質(zhì)元素增加，因此，加入量不宜過大，該鋼將處理后Ca含量控制在0.002%-0.005%。
[0033](2)雜質(zhì)元素和氣體對鋼低溫性能的影響:
[0034]低溫壓力容器鋼要確保在低溫環(huán)境中的使用，鋼中的雜質(zhì)元素和氣體對鋼板的低溫韌性影響較大，因此要盡可能的降低。
[0035]P在鋼中除了形成可引起鋼紅脆(熱脆)和塑性降低的易熔共晶夾雜物外，還對氫原子重新組合過程起抑制作用，使得鋼增氫效果增加，從而提高鋼的脆性，降低低溫韌性水平和抗氫致開裂性能。S含量過高則會使鋼板具有各向異性且韌性降低，使得鋼的穩(wěn)定性急劇惡化。因此，對于該鋼應(yīng)將P控制在0.005%以內(nèi)，S控制在0.003%以內(nèi)。
[0036]另外，該鋼應(yīng)盡量減少鋼中氣體含量，減小鋼的偏析。同時，為了減少鋼的時效影響，將N的含量控制在0.004%以內(nèi)。
[0037]2、生產(chǎn)工藝設(shè)定的理由
[0038](I)煉鋼工藝
[0039]該鋼冶煉時在LF爐進(jìn)行Ca-Si處理，對夾雜物進(jìn)行變性，能夠有效降低夾雜物尺寸，改變夾雜物的形狀，有利于鋼的抗硫化氫腐蝕性能。同時，該鋼真空處理時間較長(真空處理時間不小于ISmin)，可較好的降低鋼中雜質(zhì)、氣體含量。
[0040](2)軋鋼工藝
[0041]該鋼按合金鋼工藝進(jìn)行軋制。軋制前鑄坯加熱溫度為1200-1300°C，加熱速率為9-12min/cm，確保鑄坯溫度均勻鋼。該鋼坯在軋制時進(jìn)行四階段軋制，及粗軋一階段一待溫—粗軋二階段一中間坯一待溫一精軋。與常規(guī)低合金鋼軋制工藝相比，主要是粗軋采取了兩階段軋制，一階段大壓下后待溫，同時確保避開混晶溫度區(qū)間，然后進(jìn)行二階段軋制，該軋制工藝對提高鋼板韌性有較好效果。
[0042]粗軋時，根據(jù)成品鋼板厚度，控制本階段軋制結(jié)束時中間坯的厚度。精軋時，待溫避開奧氏體部分再結(jié)晶區(qū)溫度后，開始奧氏體未再結(jié)晶區(qū)控制軋制。精軋終軋后，形變位錯將發(fā)生回復(fù)和多邊形化，從而細(xì)化組織，提高鋼板的低溫韌性，對鋼的抗硫化氫腐蝕性能也有益。軋制時，要考慮鋼的臨界點溫度，避免出現(xiàn)混晶現(xiàn)象。因此綜合考慮，鋼的粗軋一階段開軋溫度不小于1100°C，粗軋二階段開軋溫度不小于1000°C，精軋開軋溫度不大于950°C，精軋終軋溫度720V _820°C，精軋道次設(shè)定在5-9次。
[0043](3)加工、熱處理工藝
[0044]由于該鋼要在低溫環(huán)境下長期使用，所以針對該鋼的特點，同時考慮不同鋼板厚度，設(shè)計熱處理工藝為二次正火+回火`、淬火+回火或二次淬火+回火熱處理。二次正火+回火后該鋼的組織是一種較穩(wěn)定的鐵素體+珠光體組織。淬火+回火后該鋼的組織是一種較穩(wěn)定的鐵素體+貝氏體組織，而二次淬火+回火后組織會更加細(xì)化，大大提高厚鋼板的低溫韌性。正火和淬火溫度設(shè)計是為了讓鋼充分奧氏體化，獲得穩(wěn)定的組織。二次淬火溫度設(shè)計是為了在加熱時使原有貝氏體細(xì)化。回火溫度設(shè)計為600-680°C，是為了讓鋼中合金元素Cu充分析出，提高厚鋼板心部性能，同時也可以根據(jù)不同回火溫度調(diào)整鋼板強度范圍。
[0045]有益效果:
[0046]在成分設(shè)計上采用低碳、低硅并適當(dāng)降低鎳含量，增加Mn含量，同時添加一定量的T1、Cu、Mo、Nb等，嚴(yán)格控制P、S、N含量，并進(jìn)行Ca-Si處理，使得該鋼在具有優(yōu)良的低溫韌性能同時具有較低的生產(chǎn)成本。利用二次正火+回火、淬火+回火和二次淬火+回火熱處理得到穩(wěn)定的鐵素體+貝氏體組織，利用鋼中N1、Cu、Nb、Ti等微合金的復(fù)合強化作用保證了鋼材獲得足夠的強度和韌性。
[0047]本發(fā)明鋼通過成分設(shè)計、夾雜物控制、軋制和熱處理后，獲得良好的強韌性、焊接性能，可用于制造LNG行業(yè)中有低溫使用要求的壓力容器設(shè)備，有效降低了生產(chǎn)難度和成本。
【具體實施方式】
[0048]所述制造方法包括冶煉、軋制及熱處理過程:
[0049]所述冶煉過程采用鐵水深度脫硫技術(shù):鐵水依次經(jīng)轉(zhuǎn)爐頂?shù)状禑?，LF加熱爐(進(jìn)行Ca-Si處理)和RH真空爐處理(處理時間不小于18min)及成分微調(diào)；所述軋制過程為:軋制前所述鑄坯表面涂防氧化涂層，軋制前鑄坯加熱溫度為1200-1300°C，加熱速率為9-12min/cm，軋制包括粗軋和粗軋，粗軋采用兩階段軋制，粗軋一階段開軋溫度不小于1100 V，然后進(jìn)行待溫，粗軋二階段開軋溫度不小于1000 V，中間坯厚度70-140mm，精軋開軋溫度不大于950°C，精軋終軋溫度為720-820°C，精軋道次為5_9次，得到軋制鋼板；將所述軋制鋼板依據(jù)不同厚進(jìn)行熱處理:對厚度< 12mm的軋制鋼板進(jìn)行兩次正火+回火、對于厚度>12_的軋制鋼板進(jìn)行淬火+回火或二次淬火+回火熱處理，即得到本發(fā)明低溫鋼；所述回火過程中，兩次正火溫度分別為900-980°C，830-900°C，保溫時間均為30min+板厚min/mm ;淬火及二次淬火溫度分別為830_900°C，750-850°C，保溫時間均為30min+板厚min/mm ;回火溫度600°C _680°C,保溫時間均為50min+板厚min/mm,所述板厚單位為mm。
[0050]具體實施例如下:
[0051]表1本發(fā)明實施例與對比鋼種化學(xué)成分(wt%)
[0052]`
[0053]
【權(quán)利要求】
1.一種可用于-196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼，其特征在于，其化學(xué)成分重量百分比為:C ( 0.04，Si ( 0.05，Mn:1.00-1.50，P ( 0.005，S ≤ 0.003，Alt:0.015-0.050，Ni:7.00-8.00，Nb:0.02-0.05，Ti:0.008-0.025，NS 0.004，此外還含有Mo ≤ 0.35，Cu≤ 0.20，Ca ( 0.005中的至少一種，余量為Fe及不可避免的夾雜。
2.如權(quán)利要求1所述的可用于_196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼，其特征在于，其化學(xué)成分重量百分比為:C ( 0.03，Si ( 0.05，Mn:1.00-1.20，P ≤ 0.005，S ≤0.003，Alt:0.015-0.050，Ni:7.00-8.00，Nb:0.02-0.05，Ti:0.008-0.025，N ≤ 0.004，Cu:0.10-0.20，Ca:0.002-0.005，余量為Fe及不可避免的夾雜。
3.如權(quán)利要求1所述的可用于_196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼，其特征在于，其化學(xué)成分重量百分比為:C:0.03-0.04，Si ( 0.05，Mn:1.00-1.20, P ^ 0.005，S ≤ 0.003，Alt:0.015-0.050，Ni:7.00-8.00，Nb:0.02-0.05，Ti:0.008-0.025, N ^ 0.004，Mo:0.20-0.35，Ca:0.002-0.005，余量為Fe及不可避免的夾雜。
4.一種權(quán)利要求1-3任一項可用于_196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼的制造方法，包括冶煉、軋制及熱處理過程，其特征在于， 所述冶煉過程采用鐵水深度脫硫技術(shù):鐵水依次經(jīng)轉(zhuǎn)爐頂?shù)状禑?，LF加熱爐和RH真空爐處理及成分微調(diào)； 所述軋制過程為:軋制前所述鑄坯表面涂防氧化涂層，軋制前鑄坯加熱溫度為1200-1300°C，加熱速率為9-12min/cm，軋制包括粗軋和粗軋，粗軋采用兩階段軋制，粗軋一階段開軋溫度不小于1100°C，然后進(jìn)行待溫，粗軋二階段開軋溫度不小于1000°C，中間坯厚度70-140mm，精軋開軋溫度不大于950°C，精軋終軋溫度為720_820°C，精軋道次為5_9次，得到軋制鋼板； 將所述軋制鋼板依據(jù) 不同厚進(jìn) 行熱處理:對厚度< 12mm的軋制鋼板進(jìn)行兩次正火+回火、對于厚度>12mm的軋制鋼 板進(jìn)行淬火+回火或二次淬火+回火熱處理，即得到權(quán)利要求1-3任一項所述低溫鋼。
5.如權(quán)利要求4任一項所述的可用于-196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼的制造方法，其特征在于， 所述熱處理過程中，兩次正火溫度分別為900-980°C，830-900°C，保溫時間均為30min+板厚min/mm ；淬火及二次淬火溫度分別為830-900 V，750-850 V，保溫時間均為30min+板厚min/mm ;回火溫度600°C _6 80°C,保溫時間均為50min+板厚min/mm,所述板厚單位為mm。
6.如權(quán)利要求4或5所述的可用于_196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼的制造方法，其特征在于，所述RH真空爐處理的真空處理時間不小于18min。
7.如權(quán)利要求4或5所述的可用于-196°C的低Ni高M(jìn)n經(jīng)濟(jì)型低溫鋼的制造方法，其特征在于，所述鐵水在LF加熱爐加熱時進(jìn)行Ca-Si處理。
【文檔編號】C22C38/16GK103498100SQ201310494688
【公開日】2014年1月8日 申請日期:2013年10月21日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月21日
【發(fā)明者】戰(zhàn)國鋒, 劉繼雄, 周桂峰, 鄒德輝, 郭斌, 劉文斌, 王憲軍, 黃海娥, 楊秀利 申請人:武漢鋼鐵(集團(tuán))公司