向冷卻流徑15的下游端28。
[0040]圖2b顯示圖2a的組件的俯視圖。沖擊冷卻式壁組件12在上游端和在兩側被冷卻場壁27界定。兩排孔口 13平行地布置。壓縮氣體11流過孔口 13，以形成橫向流16。
[0041]在圖2a、2b中顯示的示例中，用于將壓縮氣體噴射在壁7上的孔口布置在沖擊冷卻式壁組件12的上游區(qū)段中。下游區(qū)段僅被橫向流16冷卻。在圖2下面指示始于上游端的冷卻流徑的長度X。
[0042]在圖3a、3b中顯示根據(jù)本公開的沖擊冷卻式壁組件的第一示例，圖3a、3b基于圖2a、2b，并且以相同的方式對相同元件編號。與圖2a、2b的布置相比，沿橫向流的方向布置的第一孔口 13的數(shù)量減少。另外，圖3a、3b中顯示的布置具有布置在成組的第一孔口 13下游(沿的橫向流的方向)的偏轉(zhuǎn)器21。流偏轉(zhuǎn)器21遮蔽成組的第二孔口 14免受通過第一孔口 13引入的壓縮氣體的橫向流16的影響，并且使橫向流16圍繞第二孔口 14。因而通過第二孔口引入的壓縮氣體11可沖擊在壁7上，不被源自第一孔口 13的橫向流偏轉(zhuǎn)。
[0043]偏轉(zhuǎn)器21具有U形形狀，U的兩個支腿沿橫向流16的流向圍繞第二孔口 14延伸。由于壓縮氣體11通過第二孔口 14引入，所以橫向流或內(nèi)部橫向流16在偏轉(zhuǎn)器21中開始。
[0044]在為偏轉(zhuǎn)器21外部的區(qū)域的第一對流區(qū)段29中，在偏轉(zhuǎn)器21和冷卻場壁27之間的區(qū)域中，或者更確切地說，在偏轉(zhuǎn)器21的支腿和冷卻場壁27之間在偏轉(zhuǎn)器21的上游端和下游端之間的區(qū)段中，不存在沖擊冷卻。壁7的這個區(qū)段由于偏轉(zhuǎn)的橫向流而被對流冷卻。
[0045]在流偏轉(zhuǎn)器21的下游端處，外部橫向流16。和內(nèi)部橫向流16 i合并。內(nèi)部橫向流
16i和外部流速度16 ^的流速可導致混合損失，即，壓力損失。內(nèi)部和外部橫向流16 pied#到的橫向流16冷卻第二對流區(qū)段31，第二對流區(qū)段31從偏轉(zhuǎn)器21的下游端延伸到?jīng)_擊冷卻式壁組件12的下游端28。
[0046]為了進一步提高第一對流區(qū)段29和第二對流區(qū)段31中的熱傳遞，在壁7上布置肋25。
[0047]在這個示例中，熱氣流19被指示為與橫向流16的方向相逆的流。
[0048]圖3c顯示基于圖3b中顯示的示例的修改。在圖3c的示例中，冷卻組件具有多個偏轉(zhuǎn)器21，沒有冷卻場壁的分隔。也沒有限定受沖擊冷卻的壁的上游端的冷卻場壁。在上游端處布置另外的第一孔口 13。但是，通過前兩排第一孔口 13引入的壓縮氣體11沿與橫向流16相反的方向流動遠離偏轉(zhuǎn)器21。在圖3c下面指示始于上游端的冷卻流徑的長度X。這里，起始點是在第一孔口 13上游的、橫向流16從中流向偏轉(zhuǎn)器21的位置。
[0049]在這里未顯示用肋提高對流冷卻，但可按需要添加肋或其它紊流器。
[0050]圖4顯示圖2a/2b的受沖擊冷卻的壁的長度上得到的熱傳遞系數(shù)II以及圖3a/3b/3c的具有偏轉(zhuǎn)器的受沖擊冷卻的壁的熱傳遞系數(shù)III的發(fā)展。清楚地指示由于通過孔口 13、14引入的壓縮氣體沖擊在壁7上而產(chǎn)生的局部冷卻高峰。對于圖2a/2b的沒有流偏轉(zhuǎn)器的布置，高峰和整體熱傳遞系數(shù)沿著冷卻流徑15的長度X減小。受沖擊冷卻的壁的長度上得到的熱傳遞系數(shù)是受冷卻的壁區(qū)段的寬度上的平均熱傳遞系數(shù)。高峰由于長度X上的橫向流16而減小。對于具有偏轉(zhuǎn)器21的布置，在第一遮蔽孔口 14處的由虛線指示的熱傳遞系數(shù)III像每個第一孔口 13那樣高。
[0051]圖5a、5b基于圖2a、2b。它顯示具有偏轉(zhuǎn)器和適合的冷卻流徑高度Η的沖擊冷卻式壁組件，偏轉(zhuǎn)器用以遮蔽用于沖擊冷卻的第二孔口。冷卻流徑高度Η適合用于優(yōu)化冷卻的局部要求。在流偏轉(zhuǎn)器21上游的上游區(qū)域中，流徑高度Η最大，以使橫向流的流速保持較低。在偏轉(zhuǎn)器21的區(qū)域中，流徑高度減小，以使通過第一對流冷卻區(qū)段29(這個區(qū)段的上游端和下游端由圖5b中的點劃線指示)被導引成圍繞流偏轉(zhuǎn)器21的橫向流加速。
[0052]動態(tài)壓力的一部分在流偏轉(zhuǎn)器21的下游端處恢復，以提高靜壓力。為了恢復動態(tài)壓力，通道高度Η在偏轉(zhuǎn)器21的下游區(qū)段中增加。
[0053]為了進一步的壓力恢復，以及為了使離開偏轉(zhuǎn)器21的內(nèi)部橫向流16i和在第一對流冷卻區(qū)段29的下游端處的外部橫向流It的流速均勻，偏轉(zhuǎn)器21的支腿在下游端處傾斜向彼此。這個傾斜或會聚會產(chǎn)生噴嘴狀幾何構造，在偏轉(zhuǎn)器21的出口處的橫截面減小，因而使內(nèi)部橫向流16i加速。同時，傾斜使第一對流冷卻區(qū)段29的下游端具有擴散器狀幾何構造，因而使外部橫向流16。減速?？蛇x擇支腿的下游端的斜度，以最大程度地減小偏轉(zhuǎn)器21的下游端處的內(nèi)部橫向流16i速度和外部橫向流16。速度之間的差，從而減輕混合損失。
[0054]圖6顯示受沖擊冷卻的壁7的長度X上的總壓降Λ ρ的發(fā)展。點劃線III指示如圖3中的顯示的一個的實施例的壓力損失，其具有帶有筆直支腿的偏轉(zhuǎn)器21和恒定的通道高度Η。虛線VIII指示具有一些壓力恢復的如圖8中顯示的一個的實施例的壓力損失，例如偏轉(zhuǎn)器21具有恒定的通道高度Η和朝偏轉(zhuǎn)器21的下游端會聚的偏轉(zhuǎn)器支腿。實線V指示具有最優(yōu)壓力恢復和最小混合損失的實施例(如圖5中顯示的一個)的壓力損失。為了實現(xiàn)最佳壓力恢復，通道高度Η在偏轉(zhuǎn)器周圍減小，并且在偏轉(zhuǎn)器的下游再次增加。另外，偏轉(zhuǎn)器支腿朝偏轉(zhuǎn)器21的下游端會聚。
[0055]圖7a、7b的示例基于圖5a、5b中顯示的示例。為了進一步最大程度地減小混合損失，在套管10中，在偏轉(zhuǎn)器21的下游端處，在通道高度Η增加的區(qū)域中，通過噴射孔30引入額外的冷卻氣體。另外，在偏轉(zhuǎn)器21的下游端處的支腿的會聚區(qū)段中提供平衡孔23。取決于靜壓力沿著支腿在偏轉(zhuǎn)器的內(nèi)部相對于偏轉(zhuǎn)器的外部的分布，這些平衡孔23允許冷卻氣體從偏轉(zhuǎn)器21的內(nèi)部噴射到圍繞偏轉(zhuǎn)器21的流的邊界層中，相應地允許有邊界層吸力。兩種措施都可避免在偏轉(zhuǎn)器的下游端處有流分離，而且可因此減小壓力損失。
[0056]圖8a、8b的示例基于圖3a、3b中顯示的示例。圖8a、8b顯示其中支腿在偏轉(zhuǎn)器21的下游端處會聚的沖擊冷卻式壁組件。為了允許以較大的會聚角β會聚，用多孔材料制造支腿的會聚端區(qū)段，以允許有邊界層吸力在偏轉(zhuǎn)器支腿的下游端上將冷卻氣體添加到邊界層中。
[0057]實施例中顯示的沖擊冷卻式壁組件可在例如具有罐式燃燒器的燃氣渦輪中使用。罐式燃燒器典型地圍繞燃氣渦輪的軸6沿周向分布，并且具有過渡件或過渡區(qū)段，以使燃燒室的圓形橫截面過渡成在出口處(即，渦輪入口處)具有環(huán)帶或?qū)嶋H上長方形的流橫截面的區(qū)段的形狀的橫截面。過渡件可結合到管中，或者可為單獨的管，而且公開的沖擊冷卻式壁組件同樣可用于導引過渡件中的熱氣的管。
[0058]沖擊冷卻式壁組件還可用來冷卻任何其它構件，諸如例如葉片冷卻。
[0059]闡明的所有優(yōu)點都不局限于特定組合，而是還可按其它組合使用，或者單獨使用，而不偏離本公開的范圍?？蛇x地設想到其它可能性，例如組合。
[0060]另外，可修改流偏轉(zhuǎn)器相對于流徑中的流向的布置。例如可包括流偏轉(zhuǎn)器，以引導偏轉(zhuǎn)器上游的橫向流的方向，以產(chǎn)生二次流來提高熱傳遞。偏轉(zhuǎn)器也可具有在流體動力學方面優(yōu)化的外形，例如葉片輪廓。
[0061]可在燃氣渦輪和其中壁暴露于