專利名稱：：廢水處理中的混合液分析方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種利用活性污泥模型分析廢水處理過(guò)程的方法，特別是涉及一種在利用需氧性微生物分解廢液成分過(guò)程中的混合液分析方法。
背景技術(shù)：
：在利用需氧性微生物的廢水處理中，用曝氣裝置將含有活性污泥和廢液的混合液進(jìn)行曝氣時(shí)，混合液中的溶解氧濃度DO的變化用下述式表示o=KLa(DOsat-DO)-(ASact+BODact)(1)式dt在此，DOsat是飽和溶解氧濃度[mg/lj,DO是曝氣槽內(nèi)溶解氧濃度[mg/1，KLa是將混合液的飽和溶解氧濃度與該時(shí)刻的該混合液的溶解氧濃度之差設(shè)定為推進(jìn)力時(shí)的總物質(zhì)移動(dòng)系數(shù)[l/minl、ASact是活性污泥在呼吸中所使用的氧消耗速度[mg/l/minl，BODact是活性污泥在BOD成分的分解中所使用的氧消耗速度[mg/l/min。(l)式右邊第1項(xiàng)是來(lái)自曝氣裝置的氧供給速度，第2項(xiàng)是活性污泥在呼吸及BOD的分解中所使用的氧消耗速度。由于(l)式的BODact變化，故不能簡(jiǎn)單地積分，但由于ASact是由微生物的呼吸產(chǎn)生的氧消耗速度，故在進(jìn)行測(cè)定的時(shí)間的范圍、DO>0.5mg/l的范圍內(nèi)假設(shè)其大致恒定，因此，在BODact—0的狀態(tài)，則(2)式成立，可以積分。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage4</formula>(2)式將該混合液用該曝氣裝置進(jìn)行充分長(zhǎng)時(shí)間地曝氣，使混合液的BODN0mg/1，用符號(hào)DOhf表示溶解氧濃度大致恒定時(shí)的值時(shí)，(2)式可以積分，用(3)式表示。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>(3)式其中，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>由(3)式引起的DO變化結(jié)果如圖1的A所示的曲線?，F(xiàn)在，預(yù)先進(jìn)行充分曝氣，使混合液中的BOD—0mg/1,使用已測(cè)定了KLa和DOhf的混合液，用圖1的實(shí)線B表示在DO的初始值DOo的狀態(tài)下添加被測(cè)定廢液進(jìn)行曝氣時(shí)的DO變化曲線。通過(guò)添加被測(cè)定廢液，在混合液中存在BOD成分，通過(guò)改變作為主要分解對(duì)象的BOD成分，BODact的值與曝氣經(jīng)過(guò)時(shí)間t同時(shí)從大的值向小的值變化。如果最終沒(méi)有可以分解的BOD成分，則BODact幾乎為0。因此，(1)式不能如(3)式那樣簡(jiǎn)單地積分，DO的變化為如圖l的B所示的曲線。即，分解中，DO以氧供給速度和ASact+BODact的氧消耗速度平衡的低水平的DO進(jìn)行推移，當(dāng)分解結(jié)束時(shí)，DO上升至DOhf成為恒定值。而且，申請(qǐng)人公開有對(duì)混合液中含有多種BOD成分時(shí)的溶解氧變化曲線的分析方法(參照專利文獻(xiàn)1)。參照?qǐng)D2,將其概要進(jìn)行說(shuō)明。將添加了被測(cè)定廢液時(shí)的溶解氧濃度變化曲線劃分成區(qū)段狀，現(xiàn)在，當(dāng)將區(qū)段2的起始的溶解氧濃度設(shè)定為DOl，將t設(shè)定為該區(qū)段的起始時(shí)間時(shí)，通過(guò)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>(4)式計(jì)算的假定溶解氧濃度變化曲線Al為將從該區(qū)段的^開始至BOD幾乎為0mg/1的混合液進(jìn)行了曝氣時(shí)的溶解氧濃度變化。另外，通過(guò)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>(5)式計(jì)算的假定溶解氧濃度變化曲線A2為將在該區(qū)段內(nèi)可以分解的BOD變?yōu)?mg/1的混合液進(jìn)行了曝氣時(shí)的溶解氧濃度變化。因此，在圖2中，在由該區(qū)段內(nèi)的溶解氧濃度變化曲線、假定溶解氧濃度變化曲線Al和假定溶解氧濃度變化曲線A2圍成的面積S2乘以KLa的值，為該區(qū)段中的微生物在BOD成分的分解中使用的氧消耗量、即BOD值。該關(guān)系對(duì)圖2的n-l4成立。在長(zhǎng)時(shí)間的曝氣過(guò)程中，由于BODact變化，故(l)式不能簡(jiǎn)單地積分，但在劃分成的各區(qū)段內(nèi)，由于引起對(duì)應(yīng)于每種物質(zhì)的不同的酶或微生物分解，故在該范圍內(nèi)BODact可以看做是恒定的。當(dāng)用BODactn表示該值時(shí)，(l)式容易得到解DO=highDOn-(highDOn_DOnl)exp(-KLa(t-tnl))(6)式其中，highDOn=DOsat-(ASact+BODactn)/KLa在此，DO是第n區(qū)段的溶解氧濃度，DOn—,是該區(qū)段的起始的DO值，t是曝氣經(jīng)過(guò)時(shí)間，tn是該區(qū)段的起始時(shí)間。另外，highDOn是在該區(qū)段內(nèi)由曝氣產(chǎn)生的氧供給速度和微生物呼吸及BOD成分的分解使用的氧消耗速度平衡的DO值。在圖2中，highDOn是在區(qū)段1中曲線變得平坦的highD(^值，在區(qū)段3中，由于在完全變得平坦之前開始下面的分解，故可以從區(qū)段內(nèi)的曲線的形狀外插，假設(shè)設(shè)定highD03，將用(6)式計(jì)算的結(jié)果與該區(qū)段內(nèi)的測(cè)定值比較，使highD03反復(fù)變化進(jìn)行計(jì)算，可以求出可以與區(qū)段內(nèi)的測(cè)定值最近似的值作為highD03。由于該highDOn和在將BOD=Omg/1的混合液進(jìn)行了曝氣時(shí)的最終平衡的DOhf之差為DOhf-highDOn=BODactn/KLa因此，用BODactn=KLax(DObf-highDOn)(7)式表示的BODactn為將第n區(qū)段的BOD成分進(jìn)行分解時(shí)的氧的消耗速度。一般來(lái)講，由于廢液中含有多種成分，因此每種成分分別進(jìn)行上述分解反應(yīng)。圖2是含有3種成分的廢液的分解例。例如，該廢液含有容易分解的X成分、具有中等程度的分解性的Y成分和分解速度慢的Z成分時(shí)，區(qū)段1是分解X成分的過(guò)程，區(qū)段2是分解Y成分的過(guò)程，區(qū)段3是分解Z成分的過(guò)程。在專利文獻(xiàn)l中，公開有如上所述利用多個(gè)區(qū)段劃分的方法。在將活性污泥曝氣并使混合液的BOD幾乎為Omg/1的活性污泥混合液中，添加被測(cè)定廢液，在將得到的溶解氧濃度變化曲線進(jìn)行分析的現(xiàn)有分析法中，對(duì)活性污泥的處理狀況的推定不充分。與此相對(duì)，在利用本發(fā)明的分析方法中，可以對(duì)各種情況的活性污泥進(jìn)行分析。例如在重新制作處理裝置時(shí)，該情況大大地提高裝置設(shè)計(jì)的效率。另外，即使用已有裝置進(jìn)行廢水處理時(shí)，也可以簡(jiǎn)單地推定現(xiàn)有的廢水可以處理至何種程度的負(fù)荷、在處理新的廢水時(shí)用現(xiàn)有的裝置是否可以進(jìn)行處理、可以處理至何種程度等。圖l是說(shuō)明本方法的原理的圖。圖2是說(shuō)明現(xiàn)有方法的BOD分解速度的求解方法的圖。圖3是說(shuō)明本發(fā)明的BOD分解速度的求解方法的圖。圖4是說(shuō)明標(biāo)準(zhǔn)活性污泥法的圖。圖5是說(shuō)明分析標(biāo)準(zhǔn)活性污泥法的方法的圖。圖6是說(shuō)明分段曝氣法的圖。圖7是說(shuō)明分析分段曝氣法的方法的圖。圖8是表示溶解氧濃度變化的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)和分解速度的關(guān)系的圖。圖9是模式性表示本發(fā)明的計(jì)算結(jié)果的圖。具體實(shí)施例方式下面，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式，參照?qǐng)D3~9更詳細(xì)地進(jìn)行說(shuō)明。需要說(shuō)明的是，本發(fā)明的范圍是專利權(quán)利要求書記栽的范圍，但并不限定于下面的實(shí)施方式。(第一實(shí)施方式)圖3表示初始值DO。在DOhf的條件下添加了被測(cè)定溶液時(shí)的DO變化曲線的圖。將該DO變化曲線以曝氣時(shí)間的經(jīng)過(guò)順序劃分成為1~x個(gè)區(qū)段。在將第n區(qū)段的最前面的溶解氧濃度用DO^表示、將起始時(shí)間用tn表示、將結(jié)束時(shí)間用"表示時(shí)，以highDOn為各區(qū)段的常數(shù)，將t^〈t芻tn中的DO的變化曲線用DO=highDOn-(highDOn-DO^)exp(-KLa(t-t(IO)式進(jìn)行近似計(jì)算。另外，將第n區(qū)段中的氧消耗量BOD設(shè)定為BODn。需要說(shuō)明的是，(10)式與上述的(6)式相同。至此，與專利文獻(xiàn)l所述的方法相同，但在本發(fā)明中，對(duì)構(gòu)成被測(cè)定廢液的BOD的每種BOD成分，進(jìn)一步計(jì)算分解時(shí)的氧消耗速度和BOD量。將具體的計(jì)算例示于下面。對(duì)最后的第x區(qū)段而言，根據(jù)與最后殘留的BOD成分的分解相對(duì)應(yīng)的DO變化曲線，根據(jù)第x區(qū)段的近似曲線<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(11)式，該區(qū)段的一種BOD成分分解時(shí)的氧消耗速度kx為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(12)式，如果<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(13)式成立，則存在<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(14)式的關(guān)系。在此，BODx是第x區(qū)段的BOD濃度。接著，由于第x-1區(qū)段應(yīng)是與第x區(qū)段的BOD成分的分解和另一種BOD成分的分解之和相對(duì)應(yīng)的DO變化曲線，因此，根據(jù)第x-1區(qū)段的近似曲線<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(15)式，另一種BOD成分分解時(shí)的氧消耗速度kx為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(16)式，如果<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(17)式成立，則該區(qū)段的BOD^存在<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(18)式的關(guān)系。當(dāng)如上所述依次計(jì)算下去時(shí)，最初的區(qū)段是與全部的BOD成分的分解相對(duì)應(yīng)的DO變化曲線，因此，根據(jù)該區(qū)段的近似曲線<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>(19)式，最后一種BOD成分分解時(shí)的氧消耗速度、為ki-KLa'(highD02-highDOi)(20)式，如果At產(chǎn)t!(21)式成立，則該區(qū)段的BODi存在BODi=(ka+k2+...++kx).Ati(22)式的關(guān)系。如上所述，可以計(jì)算對(duì)應(yīng)于全部區(qū)段的ki,算出BODj。如果將其用通式表達(dá)時(shí)，則為kj=Kla*(highDOi+1-highDO;)(23)式，△ti=t「tH(24)式，BODj=2kj'Ati(25)式。作為氧消耗速度kj的BOD成分的BOD濃度pBODj，根據(jù)各區(qū)段的BOD濃度ki，Ati的累計(jì)，結(jié)果為pBODj-kj'ti(26)式。圖9是模式地表示該關(guān)系的圖。通過(guò)使用如上所述求出的分解速度數(shù)據(jù)，可以通過(guò)計(jì)算求出活性污泥在各種處理?xiàng)l件下的BOD。在計(jì)算時(shí)，由于假定"由分解產(chǎn)生的氧消耗速度kj不依賴于濃度而為恒定值"，因此，當(dāng)將從計(jì)算起始位置至計(jì)算目的位置的經(jīng)過(guò)時(shí)間設(shè)定為t時(shí)，第i成分的分解量用k"表示。因此，如果用outBODi表示計(jì)算目的位置的殘留BOD，則outBODi=inBODi-k,t(26)式。如果曝氣槽內(nèi)的流動(dòng)是完全的活塞流動(dòng)，則全部量的滯留時(shí)間為t，實(shí)際的曝氣槽內(nèi)的流動(dòng)因混合等，滯留時(shí)間具有分布性。此時(shí)，計(jì)算曝氣槽的混合特性，求出滯留時(shí)間分布，對(duì)每一成分基于滯留時(shí)間分布求出分解量。進(jìn)一步由其與計(jì)算起始位置處的BODj之差求出各成分的殘留BODi，通過(guò)對(duì)全部成分的數(shù)據(jù)進(jìn)行累計(jì)，可以求出殘留BOD。作為代表性的活性污泥處理方式，將標(biāo)準(zhǔn)活性污泥法中的BOD的計(jì)算方法具體例示于下面。圖4是模式地表示標(biāo)準(zhǔn)活性污泥的圖。曝氣槽一般為沿下游方向長(zhǎng)的長(zhǎng)方形形狀，原水投入到曝氣槽的前端。在曝氣槽出口的后段有沉淀槽，分離成污泥和上清液，污泥作為回流污泥返回到曝氣槽的最前面。對(duì)每一BOD成分進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)將原水的BOD由x個(gè)BOD成分構(gòu)成的第i成分的BOD濃度表示為inBODj、將由分解產(chǎn)生的氧消耗速度表示為ki時(shí)，由于在曝氣槽最前面由原水產(chǎn)生的BOD和由回流污泥產(chǎn)生的BOD增加，因此，對(duì)曝氣槽最前面的第i成分的BOD濃度pBODi而言，在用F表示原水處理量、用inBODi表示原水中的BOD濃度、用RS表示回流污泥量、用outBODj表示曝氣槽出口的第i成分的BOD濃度、用clBODi表示沉淀槽內(nèi)的變化濃度時(shí)，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>式，但由于在沉淀槽內(nèi)不進(jìn)行曝氣，故如果沉淀槽內(nèi)的變化量clBODi^0,貝'j<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>(28)式。如圖5所示，將曝氣槽作為N個(gè)容積V的完全混合槽串聯(lián)連接而成的曝氣槽的混合特性進(jìn)行模型化時(shí)，對(duì)滯留時(shí)間分布函數(shù)f(t)而言，在以曝氣槽容積為NV、以流量為q、以從曝氣槽最前面至出口的滯留時(shí)間為t、以平均滯留時(shí)間為T=NV/q、用e-t/T表示無(wú)因次滯留時(shí)間時(shí)，f(t)用(29)式表示。由于f(t)表示至曝氣槽出口的滯留時(shí)間為t的混合液的比例，故混合液量(F+RS).f(t)的第i成分的分解濃度為kjXt，即使kiXt全部分解，最大也為pBODj，因此，作為tv-pBODAi，用下式表示。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage13</formula>式求出滿足(28)式和(30)式的outBODi,如果對(duì)outBODjX)的總成分進(jìn)行累計(jì)，則outBOD=SoutBODi(31)式。這樣求出的outBOD是曝氣槽出口處的BOD值。(第二實(shí)施方式)下面，對(duì)采用分段曝氣法方式時(shí)的BOD計(jì)算方法實(shí)例進(jìn)行說(shuō)明。圖6是模式地表示分段曝氣法方式的活性污泥的圖。與標(biāo)準(zhǔn)活性污泥處理法的大的差異是，原水的流入位置在下游方向有多個(gè)。將曝氣槽作為N個(gè)容積V的完全混合槽串聯(lián)連接而成的曝氣槽的混合特性進(jìn)行模型化，與標(biāo)準(zhǔn)活性污泥處理法相同，但分段膝氣法的情況如同一圖所示，對(duì)1個(gè)完全混合槽中分配1處原水流入位置時(shí)在計(jì)算上方便。為了方便，鄰接并流入的原水集中于1處。對(duì)每一完全混合槽進(jìn)行計(jì)算。如圖7所示，在串聯(lián)連接的完全混合槽中依次從1至N進(jìn)行編號(hào)，將Fj設(shè)定為流入第j完全混合槽的原水量。不流入原水時(shí)設(shè)定為F尸0。當(dāng)用inBODjj表示流入第j完全混合槽的第i的BOD成分的BOD濃度、用outBODij表示從第j完全混合槽流出的笫i的BOD成分的BOD濃度時(shí)，回流污泥返回的第1完全混合槽的物料收支為pBODi,=(F,"nBODi+RS'outBODin)/(F,+RS)(33)式，設(shè)t,pBODu/ki，貝'JoutBODii=pBODi1-/ki't'f(t)dt—/pBODirf(t)dt第2以后的第j完全混合槽的物料收支為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage14</formula>(36)式其中，t是從第j完全混合槽出來(lái)的經(jīng)過(guò)時(shí)間，f(t)是N4的滯留時(shí)間分布函數(shù)。另外，i:F是總原水量，是Fj的j-lN的總和。對(duì)進(jìn)入第2以后的原水不流入的完全混合槽中的BOD濃度而言，由于是1個(gè)前面的完全混合槽的出口的BOD濃度，可以匯總不流入原水的連續(xù)z個(gè)完全混合槽而進(jìn)行計(jì)算。例如，如果從第j開始連續(xù)z個(gè)，則第j第j+z-1的完全混合槽的物料收支為pBODi,outBODij"因此，設(shè)t^pBODij/kj，可以計(jì)算為其中，t是從第j+z-1的完全混合槽出來(lái)的經(jīng)過(guò)時(shí)間，f(t)是N=z的滯留時(shí)間分布函數(shù)。求出滿足這些式子的outBODiN,如果對(duì)outBODiN>0的總成分進(jìn)行累計(jì)，則outBOD=ZoutBODiN(38)式，在分段曝氣法的情況，由于在沒(méi)有完全分解最初流入的原水時(shí)流入下面的原水，在專利文獻(xiàn)1公開的方法中，并列計(jì)算最初的原水的A成分、B成分及C成分和之后的原水的A成分的分解，A成分以分解速度為外觀上2倍的速度進(jìn)行分解。如上所述，重復(fù)成分以外觀上重復(fù)數(shù)倍的速度分解，成為僅將原水分段流入而增加分解量的計(jì)算，明顯地與實(shí)測(cè)值相差懸殊。為了避免這種情況，相同成分存在時(shí)，不改變分解速度地增加成分量，沒(méi)有相同成分時(shí)，通常相對(duì)于全部的滯留時(shí)間的分布，只要施行進(jìn)行計(jì)算的處理即可。但是，當(dāng)成分?jǐn)?shù)多、完全混合槽數(shù)增加、原水流入位置為多個(gè)時(shí)，即使具有計(jì)算機(jī)，該計(jì)算也很復(fù)雜，且作業(yè)量非常大。而且，當(dāng)A成分的分解和B成分的分解同時(shí)進(jìn)行時(shí)，不能保證各自的實(shí)際分解速度與計(jì)算使用的分解速度相同。如上所述，在專利文獻(xiàn)1公開的計(jì)算方法中，分段曝氣法的活。utBODij+H=pBODij-i-/ki個(gè)f(t)dt-/pBODij'f(t)dt性污泥處理存在應(yīng)用困難之類的問(wèn)題。另一方面，在利用本發(fā)明的計(jì)算法中，由于對(duì)每個(gè)成分求出因分解產(chǎn)生的氧消耗速度且使用該值，因此，即使在曝氣槽的中途多次流入原水，也可以只應(yīng)對(duì)追加成分量、改變成分濃度即可。當(dāng)然，不能應(yīng)對(duì)當(dāng)成分濃度變化時(shí)由分解產(chǎn)生的氧消耗速度變化的BOD成分的情況，最初，由于以由分解產(chǎn)生的氧消耗速度不依賴于濃度為前提，故這種情況需要用其它模型進(jìn)行分析。通常情況下，在分析活性污泥的運(yùn)轉(zhuǎn)狀況的數(shù)mg/1~數(shù)100mg/l的范圍內(nèi)，即使進(jìn)行本發(fā)明那樣的處理，多數(shù)情況下也可以充分反映實(shí)測(cè)值，本發(fā)明的分析方法是有效的。由于沉淀槽中的變化量clBODi不進(jìn)行曝氣，故分解量少而忽視，但在曝氣槽出口處的混合液中大量存在硝酸離子時(shí)，在沉淀槽中溶解氧為0mg/1，由于由脫氮菌引起的脫氮反應(yīng)消耗BOD成分，因此，clBODi不能忽視。在這種情況下，必須用其它方法求出脫氮反應(yīng)速度，使clBODi量有效。實(shí)施例圖8是在初始值DOo=DOhf的條件下添加被測(cè)定廢液進(jìn)行曝氣時(shí)的溶解氧濃度變化的實(shí)例。同一圖中，o是溶解氧的數(shù)據(jù)，每30秒收集1次數(shù)據(jù)。將該數(shù)據(jù)以DOhf=7.24[mg/l、KLa-0.312[l/min劃分為4區(qū)段，用連接D00和highDO!、DO，和highD02、D02和highD03、D03和highDO4的曲線表示用(10)式進(jìn)行近似計(jì)算的曲線。而且，將由(23)式(25)式求出的各BOD成分的氧消耗速度、該BOD濃度及其相對(duì)于總體BOD的比例示于表1。作為參考將用專利文獻(xiàn)1公開的方法分析的各BOD成分的氧消耗速度、該BOD濃度及其相對(duì)于總體BOD的比例示于表2。<table>complextableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>權(quán)利要求1.混合液分析方法，是利用需氧性微生物的廢水處理中的混合液分析方法，其特征在于，對(duì)曝氣后的混合液，基于因多種BOD成分的氧消耗速度不同而形成的溶解氧濃度變化曲線的階梯狀變化，將廢水處理過(guò)程劃分成x個(gè)區(qū)段，將各區(qū)段中的溶解氧濃度變化利用下式進(jìn)行近似計(jì)算，DO＝highDOi-(highDOi-DOi-1)exp(-KLa·(t-ti-1))(i＝1～x)并且，將各區(qū)段的氧消耗速度看做該區(qū)段中所含的各BOD成分的氧消耗速度ki(i＝1～x)的線型結(jié)合，通過(guò)對(duì)ki求解，求出各BOD成分的氧消耗速度ki，同時(shí)，利用pBODi＝ki·ti的關(guān)系，求出作為各BOD成分的BOD濃度的pBODi。2.權(quán)利要求1所述的混合液分析方法，其特征在于，最初，對(duì)于僅含有單一BOD成分的最后的區(qū)段(區(qū)段X)，使用上述溶解氧濃度變化曲線近似式及Atx=tx-tx—"BODx=kxAtx，求出氧消耗速度kx=KLa*(DOhf-highDOx)，然后，對(duì)于含有兩種BOD成分的倒數(shù)第2區(qū)段(區(qū)段X-1)，利用kxl=KLa.(DOhf-highDOxl)-kx=KLa'(highDOx-highDO^)，求出km依次進(jìn)行該演算直至最初的區(qū)段，由此，以ki=KLa'(highDOi+1-highDOi)求出各BOD成分的氧消耗速度kj，進(jìn)而，使用pBODi=ki.tj的關(guān)系，求出各BOD成分的BOD濃度。3.混合液分析方法，其特征在于，使用根據(jù)權(quán)利要求1或2得到的各BOD成分的氧消耗量pBODx及氧消耗速度ki，將滯留時(shí)間分布函數(shù)為f(t)及<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>，利用下式<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>求出曝氣槽的任意位置處的混合液的BOD，再以對(duì)outBODi>0的總成分累計(jì)的值OutBODi)，推定該位置處的混合液的BOD值。全文摘要本發(fā)明提供一種對(duì)利用需氧性微生物分解廢液成分過(guò)程中的氧消耗量及氧消耗速度進(jìn)行分析的技術(shù)。最初，對(duì)于僅含有單一BOD成分的最后的區(qū)段(區(qū)段X)，使用所述溶解氧濃度變化曲線近似式及Δt<sub>x</sub>＝t<sub>x</sub>-t<sub>x-1</sub>、BOD<sub>x</sub>＝k<sub>x</sub>·Δt<sub>x</sub>，求出氧消耗速度k<sub>x</sub>＝KLa·(DOhf-highDO<sub>x</sub>)，然后，對(duì)于含有兩種BOD成分的倒數(shù)第2區(qū)段(區(qū)段X-1)，利用k<sub>x-1</sub>＝KLa·(DOhf-highDO<sub>x-1</sub>)-k<sub>x</sub>＝KLa·(highDO<sub>x</sub>-highDO<sub>x-1</sub>)求出k<sub>x-1</sub>，依次進(jìn)行該演算直至最初的區(qū)段，由此，利用k<sub>i</sub>＝KLa·(highDO<sub>i+1</sub>-highDO<sub>i</sub>)的關(guān)系，求出各BOD成分的氧消耗速度k<sub>i</sub>，同時(shí)，以pBOD<sub>i</sub>＝k<sub>i</sub>·t<sub>x</sub>求出作為各BOD成分的BOD濃度的pBOD<sub>i</sub>。文檔編號(hào)G01N33/18GK101189513SQ20068000652公開日2008年5月28日申請(qǐng)日期2006年6月16日優(yōu)先權(quán)日2006年6月16日發(fā)明者小川尊夫申請(qǐng)人:株式會(huì)社小川環(huán)境研究所