專利名稱：燒結(jié)塊支架、堆焊用焊絲和堆焊金屬的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在制造燒結(jié)礦的下方吸引式燒結(jié)機(jī)中使用的燒結(jié)塊支架、在形成該燒結(jié)塊支架(燒結(jié)塊支持架)的堆焊部時(shí)使用的堆焊用焊絲和堆焊金屬(Overlay weldingmetal)。
背景技術(shù)：
以往，作為向煉鐵廠的高爐投入的原料，可使用將由粉狀鐵礦石等的含鐵原料、石灰石等的輔助原料、焦炭粉等的固體燃料構(gòu)成的燒結(jié)原料燒結(jié)而成的燒結(jié)礦。作為制造該燒結(jié)礦的手段，采用了下方吸引式燒結(jié)機(jī)，其是將燒結(jié)原料裝載于燒結(jié)臺(tái)車，對(duì)其表層中的固體燃料進(jìn)行點(diǎn)火，一邊移送燒結(jié)臺(tái)車，一邊從燒結(jié)臺(tái)車的下方吸引，由此使燒結(jié)臺(tái)車內(nèi)的 原料填充層的燃燒點(diǎn)移動(dòng)，從而進(jìn)行原料的燒成，生成燒結(jié)塊(燒結(jié)餅=Sinter cake)。在此，在上述的下方吸引式燒結(jié)機(jī)中，在進(jìn)行燒結(jié)臺(tái)車內(nèi)的原料填充層的燒結(jié)的過程中，由于在上部側(cè)生成的燒結(jié)塊的自重，位于其下方側(cè)的位置的燒結(jié)原料被壓縮，體積密度變高，因此存在通氣性降低、不能夠高效地進(jìn)行燒結(jié)的問題。專利文獻(xiàn)I曾提出了下述技術(shù)在燒結(jié)臺(tái)車上配置與行進(jìn)方向平行的截面形成為大致梯形板狀的燒結(jié)塊支架，在填充到燒結(jié)臺(tái)車中的燒結(jié)原料填充層的燒結(jié)過程中支持(支撐)在上部側(cè)形成的燒結(jié)塊，由此確保下部側(cè)的原料填充層內(nèi)的通氣性。該燒結(jié)塊支架，會(huì)因?qū)Y(jié)原料裝入臺(tái)車時(shí)的沖擊、摩擦和將燒結(jié)完成后的燒結(jié)塊向燒結(jié)臺(tái)車外部排出(排礦)時(shí)的摩擦而損耗。另外，在上述的燒結(jié)機(jī)中，燒結(jié)時(shí)加熱溫度變?yōu)?20(Tl40(TC的非常高的溫度，其后被空冷，因此有燒結(jié)塊支架產(chǎn)生由熱應(yīng)變所引起的裂紋之虞。而且已知在燒結(jié)機(jī)內(nèi)成為高溫的氧化、硫化氣氛。因此，燒結(jié)塊支架需要在高溫氣氛下確保耐磨損性、耐裂紋性和耐腐蝕性。因此，在專利文獻(xiàn)2 4中，提出了以下的技術(shù)。專利文獻(xiàn)2曾提出了采用特殊鑄鋼以一體鑄造部件的形式制造燒結(jié)塊支架的方案。專利文獻(xiàn)3曾提出了將分開地制作出的下部臺(tái)座部和上部葉片部接合了的結(jié)構(gòu)，對(duì)上部葉片部的棱線部和側(cè)面部實(shí)施堆焊的方案。專利文獻(xiàn)4曾提出了對(duì)燒結(jié)塊支架的上部葉片部的側(cè)面等實(shí)施減薄(減少壁厚)力口工，并對(duì)該減薄了的部分實(shí)施堆焊的方案?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本特開平06-147765號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本特開平09-041098號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3 :日本特開2002-013876號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4 :日本特開2006-118769號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
專利文獻(xiàn)2所記載的燒結(jié)塊支架是特殊鑄鋼制的，一體成形出燒結(jié)塊支架整體。因此，燒結(jié)塊支架的制造成本大幅度地增大。另外，該特殊鑄鋼是碳含量約為O. 3質(zhì)量％、鉻含量約為13質(zhì)量％的鑄鋼，在120(Tl400°C的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和耐腐蝕性等不充分。另外，由于燒結(jié)塊支架是上述特殊鑄鋼的一體成形品，因此即使是上部的不均勻磨損也需要更換整體，缺乏維修性，成本也高。另外，專利文獻(xiàn)3、4所記載的燒結(jié)塊支架在上部的不均勻磨損的部分堆焊了耐磨損性材料，因此即使磨損，只要再次堆焊即可，改善了維修性。但是，用于堆焊的材料的Cr含量多，在高溫下脆化，耐裂紋性大大降低。因此，在高溫下的耐磨損性、耐裂紋性和耐腐蝕性等不充分，不能夠謀求燒結(jié)塊支架的大幅度的壽命延長。本發(fā)明是鑒于上述的狀況完成的，其目的是得到在燒結(jié)礦加熱溫度1200°C 1400°C的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和對(duì)于高溫氧化·硫化氣氛的耐腐蝕性優(yōu)異的燒結(jié)塊支架。此外，其目的還在于得到被用于該燒結(jié)塊支架的堆焊部的堆焊用焊絲和堆焊金屬。本發(fā)明者們?yōu)榱私鉀Q上述課題反復(fù)專心研討的結(jié)果發(fā)現(xiàn)減少成為高溫脆化的起 因的Cr，并且適度地具有對(duì)耐磨損性重要的Cr碳化物的堆焊金屬。Cr改善耐高溫氧化性，其碳化物改善耐磨損性。而另一方面，未碳化完的Cr固溶在金屬中，成為高溫脆化的原因。因此，發(fā)現(xiàn)了將C含量、Cr含量等適當(dāng)化了的堆焊金屬。發(fā)現(xiàn)了通過將該堆焊金屬應(yīng)用于專利文獻(xiàn)4所記載的燒結(jié)塊支架，可得到在燒結(jié)礦加熱溫度1200°C 1400°C的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和對(duì)于高溫氧化·硫化氣氛的耐腐蝕性優(yōu)異的燒結(jié)塊支架。本發(fā)明是基于這些見解完成的，其要旨如下。(I)本發(fā)明涉及的燒結(jié)塊支架，是配置在制造燒結(jié)礦的下方吸引式燒結(jié)機(jī)(下吸式燒結(jié)機(jī)，downward suction sintering machine)的燒結(jié)臺(tái)車(sintering pallet)上的燒結(jié)塊支架，其特征在于，具有載置于上述燒結(jié)臺(tái)車上的臺(tái)座部和從該臺(tái)座部朝向上方延伸設(shè)置的葉片(blade)部，在上述葉片部的至少上緣部或者側(cè)面部的上部設(shè)置有堆焊部，構(gòu)成該堆焊部的堆焊金屬具有下述組成含有C :3. O質(zhì)量％ 5. O質(zhì)量％、Si :0. 8質(zhì)量9Γ2. O質(zhì)量％、Cr 10質(zhì)量9Γ15質(zhì)量％、Mo 7質(zhì)量°/Γ Ο質(zhì)量％，其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。(2)上述(I)的燒結(jié)塊支架，其特征在于，上述堆焊部形成于從上述燒結(jié)塊支架的至少上緣部或側(cè)面上部的表面減薄了 2mnTl0mm的部分的部分上。(3)另外，上述(I)或(2)的燒結(jié)塊支架，其特征在于，上述堆焊部以消滅上述燒結(jié)塊支架的減薄了的部分的方式形成。(4)進(jìn)而，上述(I) (3)的任一項(xiàng)的燒結(jié)塊支架，其特征在于，上述堆焊部的從上述燒結(jié)塊支架頂上部算起的距離，與燒結(jié)臺(tái)車行進(jìn)方向前側(cè)相比，在行進(jìn)方向后側(cè)較長。(5)本發(fā)明涉及的堆焊用焊絲，是在形成燒結(jié)塊支架的堆焊部時(shí)使用的堆焊用焊絲，其特征在于，具有下述組成含有C :3. 3質(zhì)量9Γ5. 5質(zhì)量％、Si :0. 9質(zhì)量°/Γ2. 2質(zhì)量％、Cr 11質(zhì)量°/Γ 7質(zhì)量％、Mo 8質(zhì)量°/Γ 1質(zhì)量％,其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。(6)本發(fā)明涉及的堆焊金屬，是燒結(jié)塊支架的堆焊部所使用的堆焊金屬，其特征在于，具有下述組成含有C :3. O質(zhì)量9Γ5. O質(zhì)量％、Si :0. 8質(zhì)量9Γ2. O質(zhì)量％、Cr : 10質(zhì)量％"15質(zhì)量％、1/
如上述那樣，根據(jù)本發(fā)明，可以得到在1200°C 1400°C的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和對(duì)于高溫氧化·硫化氣氛的耐腐蝕性優(yōu)異的燒結(jié)塊支架，能夠大幅度地延長燒結(jié)塊支架的壽命。


圖I是作為本發(fā)明的一實(shí)施方式的燒結(jié)塊支架的立體圖。圖2是圖I所示的燒結(jié)塊支架的主視圖。圖3是圖2中的X-X截面向視圖。圖4是表示在圖I的燒結(jié)塊支架中形成堆焊部之前的狀態(tài)的立體圖。圖5是作為本發(fā)明的另一實(shí)施方式的燒結(jié)塊支架的主視圖。
圖6是作為本發(fā)明的另一實(shí)施方式的燒結(jié)塊支架的主視圖。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)于作為本發(fā)明的一實(shí)施方式的燒結(jié)塊支架、堆焊用焊絲和堆焊金屬，參照?qǐng)D廣圖4進(jìn)行說明。燒結(jié)塊支架10配置在制造作為向高爐投入的原料的的燒結(jié)礦的下方吸引式燒結(jié)機(jī)的燒結(jié)臺(tái)車上。在燒結(jié)過程中，燒結(jié)塊支架10是用于支持在原料填充層上部側(cè)生成的燒結(jié)塊(燒結(jié)餅)，維持燒結(jié)原料填充層下部側(cè)的通氣性的構(gòu)件。該燒結(jié)塊支架10，如圖f圖3所示，具備固定在燒結(jié)臺(tái)車上的臺(tái)座部11、和從該臺(tái)座部11朝向上方延伸設(shè)置的葉片主體16。并且，葉片主體16的上緣部和側(cè)面上部進(jìn)行減薄(剝皮)以使得將表面切削f 5mm的深度，向該減薄部提供堆焊部。將該葉片主體16和堆焊部18總稱為葉片部15。再者，在圖I和圖3中，在葉片部15的下端部所表示的箭頭Y，表示在燒結(jié)機(jī)內(nèi)的燒結(jié)塊支架10和燒結(jié)臺(tái)車的行進(jìn)方向。臺(tái)座部11由例如不銹鑄鋼(SCS2 JIS 5121中規(guī)定的馬氏體系不銹鋼)、奧氏體系鑄鋼、或鐵素體系與奧氏體系的雙相系鑄鋼構(gòu)成，在下部設(shè)置有用于安裝于燒結(jié)臺(tái)車的安裝部12。在本實(shí)施方式中，臺(tái)座部11的高度H2被設(shè)定在120mm彡H2 ( 130mm的范圍內(nèi)。從使排礦性良好的觀點(diǎn)出發(fā)，葉片部15相對(duì)于臺(tái)車的行進(jìn)方向形成為側(cè)視大致梯形，具備葉片主體16、和形成于該葉片主體16的上緣部(梯形的上邊部和斜邊部)以及梯形面的上部的堆焊部18。另外，從使排礦性良好的觀點(diǎn)出發(fā)，葉片部15的厚度方向的截面優(yōu)選為板厚從下向上變薄的錐形。在此，在本實(shí)施方式中，葉片部15的高度Hl被設(shè)定在300mm彡Hl ( 450mm的范圍內(nèi)，葉片部15的厚度T被設(shè)定在30mm彡T彡70mm的范圍內(nèi)。葉片主體16與臺(tái)座部11同樣地由例如不銹鑄鋼(SCS2)、奧氏體系鑄鋼、或鐵素體系與奧氏體系的雙相系鑄鋼構(gòu)成，在本實(shí)施方式中，與臺(tái)座部11 一體成形。在該葉片主體16的上緣部(梯形的上邊部和斜邊部)和梯形面的表層部，如圖4所示，形成有切削了表層的減薄部(剝皮)17。再者，在本實(shí)施方式中，梯形面?zhèn)鹊臏p薄部17形成為與燒結(jié)塊支架10的行進(jìn)方向前方(箭頭Y前方方向)側(cè)部分相比，后方(箭頭Y后方方向)側(cè)部分的面積大。另外，實(shí)施堆焊，從而形成有堆焊部18，使得填埋該減薄部17。堆焊部18，如圖2和圖3所示，通過對(duì)上述的減薄部17采用含有堆焊金屬的堆焊用焊絲實(shí)施堆焊來形成。在此，葉片部15的上緣部(梯形的上邊部和斜邊部)側(cè)的減薄部17的堆焊部18的厚度tl被設(shè)定在大致相當(dāng)于減薄部17的單側(cè)的深度的2mm < tl< 4mm的范圍內(nèi)。另外，梯形面表層部側(cè)的減薄部17的堆焊部18的厚度t2被設(shè)定在大致相當(dāng)于減薄部17的單側(cè)的深度的2mm彡t2彡4mm的范圍內(nèi)。該堆焊部18，是燒成中的被加熱了的燒結(jié)礦(燒結(jié)塊)直接接觸的部分，而且也是所排出的燒結(jié)礦碰撞的部分。因此，為了得到作為本發(fā)明要解決的課題的、在溫度1200°C 1400°C的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和對(duì)于高溫氧化·硫化氣氛的耐腐蝕性優(yōu)異的燒結(jié)塊支架，成為最重要的部分。發(fā)現(xiàn)了 為了使該堆焊部18具有耐磨損性、耐裂紋性和對(duì)于高溫氧化·硫化氣氛的耐腐蝕性，需要構(gòu)成堆焊部的焊縫金屬(以下稱為堆焊金屬)設(shè)定為如下的組成。即為下述組成含有C :3. O質(zhì)量% 5. O質(zhì)量％、Si :0. 8質(zhì)量% 2· O質(zhì)量％、Cr 10質(zhì)量°/Γ 5質(zhì)量％、Mo 7質(zhì)量°/Γ Ο質(zhì)量％,其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。
以下，對(duì)于如上述那樣限定堆焊金屬的組成的理由進(jìn)行說明(以下，只要沒有特別說明，成分含量就是指質(zhì)量％)。(C:碳)C是具有與Cr等結(jié)合形成碳化物，使高溫強(qiáng)度、耐磨損性提高的作用的元素。在此，C的含量低于3. 0%時(shí)，不能夠充分地生成碳化物，不能夠充分獲得上述的作用效果。另一方面，如果C的含量超過5. 0%，則碳化物過量地存在，有堆焊部18從葉片主體16剝離之虞。從這樣的理由來看，將C的含量設(shè)定為3.09Γ5.0%。為了切實(shí)地得到效果，優(yōu)選設(shè)定為3. 39Γ4. 7%，更優(yōu)選設(shè)定為3. 59Γ4. 5%。(Si :娃)Si是對(duì)實(shí)施堆焊時(shí)的脫氧有效的元素。另外，具有使高溫氣氛下的耐氧化性提高的作用。在此，Si的含量低于O. 8%時(shí)，不能夠充分獲得上述的作用效果。另一方面，如果Si的含量超過2. 0%，則有堆焊部18的韌性降低之虞。從這樣的理由出發(fā)，將Si的含量設(shè)定為O. 8% 2. 0%。為了切實(shí)地得到效果，優(yōu)選設(shè)定為I. 0% 1· 8%，更優(yōu)選設(shè)定為I. 2% 1· 6%O(Cr :鉻)Cr是具有與碳結(jié)合生成高硬度的Cr碳化物，使耐磨損性和高溫強(qiáng)度提高的作用的元素。另外，具有使耐腐蝕性提高的作用。在此，Cr的含量低于10%時(shí)，不能夠充分地生成Cr碳化物，不能夠充分獲得上述的作用效果。另一方面，如果Cr的含量超過15%，則Cr碳化物過量地存在，有堆焊部18脆化、耐裂紋性大大降低之虞。從這樣的理由出發(fā)，將Cr的含量設(shè)定為109Γ15%。為了切實(shí)地得到效果，優(yōu)選設(shè)定為10. 5% 14· 5%，更優(yōu)選設(shè)定為11. 0% 14· 0%。(Mo :鑰)Mo是具有固溶于堆焊金屬的基體內(nèi)，使強(qiáng)度、耐磨損性、韌性提高的作用的元素。在此，Mo的含量低于7%時(shí)，不能夠充分獲得上述的作用效果。另一方面，即使Mo的含量超過10%，上述的作用效果也不會(huì)提高。
從這樣的理由出發(fā)，將Mo的含量設(shè)定為79TlO%。為了切實(shí)地得到效果，優(yōu)選設(shè)定為7. 59Γ9. 5%,更優(yōu)選設(shè)定為8. 09Γ9. 0%。再者，作為不可避免的雜質(zhì)，可舉出P、S等。這些不可避免的雜質(zhì)優(yōu)選總量為
O.06%以下。如上述那樣，構(gòu)成本發(fā)明的燒結(jié)塊支架的葉片主體可使用例如不銹鑄鋼(SCS2:JIS 5121中規(guī)定的馬氏體不銹鋼)、奧氏體系鑄鋼、或鐵素 體系與奧氏體系的雙相系鑄鋼。在本發(fā)明中，為了通過堆焊在葉片主體的減薄部形成具有上述的成分組成的堆焊金屬，需要考慮焊接時(shí)的來自葉片主體的成分稀釋。葉片主體的材料，如上述那樣，實(shí)際使用了不銹鑄鋼、奧氏體系鑄鋼、或鐵素體-奧氏體雙相系鑄鋼等。本發(fā)明人等考慮了上述的各種各樣的種類的葉片材料后發(fā)現(xiàn)堆焊用焊絲的成分組成可設(shè)為含有C :3. 39Γ5. 5%、
Si:0. 99Γ2. 2%、Cr :11°/Γ 7%、Μο :8°/Γ 1%，其余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。堆焊用焊絲的各成分元素的限定理由，與上述堆焊金屬的成分元素相同。但是，為了切實(shí)地得到其效果，優(yōu)選設(shè)定為C 3. 5% 5. 2%、Si 1. 1% 2. 0%、Cr 12% 16%、Mo 8. 5% 10· 5%，進(jìn)一步優(yōu)選設(shè)定為C :3. 8% 5. 0%、Si 1. 3% 1· 8%、Cr :13% 15%、Mo :8. 59Γ10. 5%。如以上說明那樣，根據(jù)本實(shí)施方式涉及的燒結(jié)塊支架10、堆焊用焊絲和堆焊金屬，在葉片部15的上緣部和側(cè)面的梯形面的表層部形成堆焊部18，因此燒結(jié)時(shí)的加熱溫度為120(Tl40(rC的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和耐腐蝕性優(yōu)異。因此，可以抑制葉片部15的早期劣化，能夠大幅度地延長該燒結(jié)塊支架10的使用壽命。另外，在本實(shí)施方式中，在葉片主體16的上緣部和側(cè)面上部形成減薄部17，并以填埋此處的方式形成堆焊部18。因此，堆焊部18不會(huì)從架子突出，可以將燒結(jié)塊順利地排出。此外，燒結(jié)塊支架的側(cè)面(梯形面?zhèn)?的減薄部17被形成為與燒結(jié)塊支架10的行進(jìn)方向前方側(cè)部分相比，行進(jìn)方向后方側(cè)部分的面積較大，并與其對(duì)應(yīng)地形成堆焊部18。在此，在將燒結(jié)塊排出時(shí)，燒結(jié)塊支架10的行進(jìn)方向后方側(cè)部分與燒結(jié)塊長時(shí)間地滑動(dòng)接觸。因此，通過以行進(jìn)方向后方側(cè)部分的堆焊部18的面積變大的方式構(gòu)成，能夠切實(shí)地抑制燒結(jié)塊支架10的磨損。燒結(jié)塊支架側(cè)面的減薄部分的形狀(相當(dāng)于圖2的陰影部分)不特別限定。例如，如圖2所示，可以為行進(jìn)方向前方側(cè)部分的從側(cè)面梯形形狀的上邊算起的減薄寬度b比行進(jìn)方向后方側(cè)部分的從側(cè)面梯形形狀的上邊算起的減薄寬度a短(a > b )的階梯狀的形狀。另外，也可以為如圖6那樣隨著趨向后方而變寬的形狀。當(dāng)然，如圖5那樣從側(cè)面梯形形狀的上邊算起的減薄寬度為一定也無妨，但是如果考慮實(shí)際操作中的磨損形態(tài)，則優(yōu)選使后方的減薄寬度比前方增大。以上，對(duì)于作為本發(fā)明的實(shí)施方式的燒結(jié)塊支架、堆焊用焊絲和堆焊金屬進(jìn)行了說明，但本發(fā)明不限于此，可以在不脫離本發(fā)明的技術(shù)思想的范圍適當(dāng)變更。例如，燒結(jié)塊支架上的堆焊部的形狀，并不限于本實(shí)施方式中所示出的形狀，例如也可以是如圖5和圖6所示那樣在從臺(tái)座部111、211向上方延伸設(shè)置的葉片主體116、216上形成了堆焊部118、218的燒結(jié)塊支架110、210。另外，作為將臺(tái)座部和葉片主體一體成形了的制品進(jìn)行了說明，但不限于此，也可以采用分開地制作臺(tái)座部和葉片主體，并將它們接合的結(jié)構(gòu)。此外，臺(tái)座部的安裝部的結(jié)構(gòu)不限于本實(shí)施方式，也可以對(duì)應(yīng)于燒結(jié)臺(tái)車等的結(jié)構(gòu)來適當(dāng)設(shè)計(jì)變更。實(shí)施例以下，對(duì)于為了確認(rèn)本發(fā)明的效果而實(shí)施的確認(rèn)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行說明。對(duì)圖4所示的葉片主體的減薄部進(jìn)行了堆焊。葉片是SCS2制的，其成分規(guī)格是C 0. 16 O. 24%、Si :約 I. 50%、Mn :約 I. 00%、P :約 O. 040%、S :約 O. 040%、Cr 11. 50 14· 00%。考慮焊接后的成分稀釋，堆焊焊絲使用調(diào)整了 C、Si、Cr、Mo的含量的焊絲。將對(duì)葉片堆焊后的焊縫金屬的成分組成示于表I。堆焊部的成分組成，從堆焊部的表面切削f 2mm的范圍來分析該切屑。(是將切屑在坩堝中加熱、熔化，使產(chǎn)生的氣體在氧氣流中燃燒，利用非分散紅外線檢測器測定成分。另外，C以外的成分，通過切屑的化學(xué)分析來測定。將利用以往使用的堆焊焊絲進(jìn)行堆焊得到的堆焊金屬的組成作為「以往例」。 表I (質(zhì)量 ％)
I C I Si I Cr I Mo I其他
Nb: I
以往例5.5I SOS W: 4
V: 0.5
比較例 I__6__IA__13__8__-_
比較例 2__2__IA__13__8__-_
比較例343138-
比較例440.5138-
比較例541.498-
比較例 6__4__L4__16__8__-_
比較例 7__4__L4__13__6__-_
本發(fā)明例 I__5__IA__13__8__-_
本發(fā)明例 2__3__IA__13__8__二_
本發(fā)明例 3__4__2__13__8__-_
本發(fā)明例440.8138-
本發(fā)明例 5__4__L4__10__8__-_
本發(fā)明例641.4158-
本發(fā)明例 7__4__IA__13__7__-_
本發(fā)明例 8__4__L4__13__10__-_
本發(fā)明例 9__4__L4__13__8__-_在圖I 圖3中，葉片部的高度Hl為300mm，厚度T為40mm，臺(tái)座部的高度H2為125mm。葉片部的上緣部(梯形側(cè)面的上邊部和斜邊部)側(cè)的減薄部17的堆焊部的厚度(大致相當(dāng)于減薄部的深度)tl為3. Omm,梯形面表層部側(cè)的減薄部17的堆焊部的厚度(大致相當(dāng)于減薄部的深度)t2為3. 0mm。另外，在圖2中，堆焊部的各尺寸為a = 150mm,b =200mm、c = 20mmo
將這樣得到的燒結(jié)塊支架配置在燒結(jié)臺(tái)車寬度為5m、有效面積為660m2的下方吸引式燒結(jié)機(jī)的燒結(jié)臺(tái)車上。并且，在燒結(jié)原料厚度700_、燒結(jié)臺(tái)車速度4m/分鐘的條件下進(jìn)行操作，每隔3個(gè)月對(duì)于由磨損和腐蝕造成的損耗狀況、裂紋的產(chǎn)生狀況進(jìn)行確認(rèn)。將評(píng)價(jià)結(jié)果示于表2。表權(quán)利要求
1.一種燒結(jié)塊支架，是配置在制造燒結(jié)礦的下方吸引式燒結(jié)機(jī)的燒結(jié)臺(tái)車上的燒結(jié)塊支架，其特征在于， 在所述燒結(jié)塊支架的至少上緣部或者側(cè)面上部設(shè)置有堆焊部， 構(gòu)成該堆焊部的堆焊金屬具有下述組成含有C :3. O質(zhì)量％ 5. O質(zhì)量％、Si :0. 8質(zhì)量％ 2. O質(zhì)量％、Cr 10質(zhì)量％ 15質(zhì)量％、Mo 7質(zhì)量％ 10質(zhì)量％，其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的燒結(jié)塊支架，其特征在于，所述堆焊部形成于從所述燒結(jié)塊支架的至少上緣部或側(cè)面上部的表面減薄了 2mnTl0mm的部分的部分上。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的燒結(jié)塊支架，其特征在于，所述堆焊部以消滅所述燒結(jié)塊支架的減薄了的部分的方式形成。
4.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的燒結(jié)塊支架，其特征在于，所述堆焊部的從所述燒結(jié)塊支架頂上部算起的距離，與燒結(jié)臺(tái)車行進(jìn)方向前側(cè)相比，在行進(jìn)方向后側(cè)較長。
5.一種堆焊用焊絲，是在進(jìn)行燒結(jié)塊支架的堆焊時(shí)使用的堆焊用焊絲，其特征在于，具備具有下述組成的堆焊金屬含有C :3. 3質(zhì)量％ 5. 5質(zhì)量％、Si :0. 9質(zhì)量9Γ2. 2質(zhì)量％、Cr 11質(zhì)量°/Γ 7質(zhì)量％、Mo 8質(zhì)量°/Γ 1質(zhì)量％,其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。
6.一種堆焊金屬，是在進(jìn)行燒結(jié)塊支架的堆焊時(shí)所使用的堆焊金屬，其特征在于，具有下述組成含有C :3. O質(zhì)量％ 5. O質(zhì)量％、Si 0. 8質(zhì)量9Γ2. O質(zhì)量％、Cr 10質(zhì)量％ 15質(zhì)量％、Mo 7質(zhì)量°/Γ Ο質(zhì)量％,其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。
全文摘要
本發(fā)明的目的是得到在燒結(jié)礦加熱溫度1200℃~1400℃的高溫氣氛下的耐磨損性、耐裂紋性和對(duì)于高溫氧化·硫化氣氛的耐腐蝕性優(yōu)異的燒結(jié)塊支架。為此，本發(fā)明涉及的燒結(jié)塊支架，是配置在制造燒結(jié)礦的下方吸引式燒結(jié)機(jī)的燒結(jié)臺(tái)車上的燒結(jié)塊支架(10)，其特征在于，具有載置于所述燒結(jié)臺(tái)車上的臺(tái)座部(11)和從該臺(tái)座部(11)朝向上方延伸設(shè)置的葉片部(15)，在葉片部(15)的至少上緣部設(shè)置有堆焊部(18)，構(gòu)成該堆焊部(18)的堆焊用金屬具有下述組成含有C3.0質(zhì)量%～5.0質(zhì)量%、Si0.8質(zhì)量%~2.0質(zhì)量%、Cr10質(zhì)量%~15質(zhì)量%、Mo7質(zhì)量%~10質(zhì)量%，其余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)組成。
文檔編號(hào)B23K35/30GK102821909SQ20118001481
公開日2012年12月12日 申請(qǐng)日期2011年3月18日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月19日
發(fā)明者濱谷秀樹, 佐藤洋之, 柚木山誠, 藤井弘和 申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社, 特殊電極株式會(huì)社