微鏡觀察組織而進(jìn)行測(cè)量。
[0046] 《犧牲材》
[0047] 犧牲材被配置在芯材的一側(cè)表面，含有Si :超過0.2質(zhì)量％、0. 8質(zhì)量％以下，Zn : 超過2. 0質(zhì)量％、5. 0質(zhì)量％以下，Mg: 1.0~4. 5質(zhì)量％，余量由A1和不可避免的雜質(zhì)構(gòu) 成。
[0048] 另外，所述犧牲材表面的粒徑2. 0 y m以上的Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率 為1. 0%以下。
[0049] 〈犧牲材的Si :超過0? 2質(zhì)量％、0? 8質(zhì)量％以下〉
[0050]Si與Mg -起形成Mg2Si的微細(xì)的析出物，使強(qiáng)度提高。
[0051] Si的含量在0.2質(zhì)量％以下時(shí)，使Mg2Si析出的效果少。另一方面，若Si的含量 超過0.8質(zhì)量％，則犧牲材的固相線溫度降低，在釬焊加熱時(shí)熔融。因此，犧牲材中所含的 Si的量在上述范圍內(nèi)。
[0052] 〈犧牲材的Zn :超過2. 0質(zhì)量％、5. 0質(zhì)量％以下〉
[0053] Zn是使電位變低的元素，通過添加到犧牲材，具有確保與芯材的電位差而使內(nèi)面 耐腐蝕性提尚的效果。
[0054] Zn的含量在2. 0質(zhì)量％以下時(shí)，與芯材的電位差變小，內(nèi)面耐腐蝕性降低。另一方 面，若Zn的含量超過5. 0質(zhì)量％，則犧牲材的固相線溫度降低，在釬焊加熱時(shí)熔融。因此， 犧牲材中所含的Zn的量在上述范圍內(nèi)。
[0055] 〈犧牲材的Mg :1. 0~4. 5質(zhì)量％ >
[0056] Mg與Si -起形成Mg2Si的微細(xì)的析出物，使強(qiáng)度提高。
[0057] Mg的含量低于1. 0質(zhì)量％時(shí)，使Mg2Si析出的效果少，強(qiáng)度無法充分提高。另一方 面，若Mg的含量超過4. 5質(zhì)量％，則包覆壓合性降低，難以使側(cè)面材層疊在芯材上。因此， 犧牲材中所含的Mg的量在上述范圍內(nèi)。
[0058] 〈犧牲材的余量：A1和不可避免的雜質(zhì)〉
[0059] 犧牲材的成分除上述以外，余量由A1和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。還有，作為不可避 免的雜質(zhì)，可列舉例如Mn、Cr、Zr、Fe、In、Sn等，如果是Mn低于0. 05質(zhì)量％，Cr、Zr分別在 0. 2質(zhì)量％以下，F(xiàn)e在0. 25質(zhì)量％以下，In、Sn分別在0. 1質(zhì)量％以下的含量，則不妨礙本 發(fā)明的效果，允許在犧牲材中含有。
[0060] 〈犧牲材表面的Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率〉
[0061] 通過使粒徑為2. 0 ym以上的Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率為1. 0%以下， 能夠使電阻焊加工時(shí)的熔融穩(wěn)定化，其結(jié)果是能夠良好地進(jìn)行焊接。另一方面，若粒徑為 2. 0 y m以上的Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率超過1. 0%，貝1J電阻焊加工時(shí)Zn-Mg系 金屬間化合物存在之處局部性地過剩熔融，使對(duì)接的狀態(tài)不穩(wěn)定化，容易發(fā)生焊接不良。還 有，晶粒低于2. 0 y m的Zn-Mg系金屬間化合物在焊接不良方面幾乎不造成影響。
[0062] 在此，所謂粒徑是最大直徑。另外，所謂犧牲材表面是與配置有芯材的一側(cè)不同的 另一側(cè)的表面。
[0063] 為了如此使存在于犧牲材表面的粒徑2. 0 ym以上的Zn-Mg系金屬間化合物的面 積占有率達(dá)到1. 〇%以下，另外為了確保電阻焊時(shí)的成形性，需要控制最終冷軋后進(jìn)行的最 終退火的條件。還有，關(guān)于條件的詳情后述。
[0064] 還有，Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率，例如能夠通過研磨犧牲材表面，以掃 描型電子顯微鏡觀察而進(jìn)行測(cè)量。但是，掃描型電子顯微鏡不能區(qū)別雜質(zhì)水平下所含有的 Fe系金屬間化合物與Zn-Mg系金屬間化合物。因此，利用Zn-Mg系金屬間化合物的大致全 部由最終的冷軋后的最終退火產(chǎn)生這樣的性質(zhì)，和Fe系金屬間化合物在中間退火和最終 的冷軋后的最終退火中沒有變化這樣的性質(zhì)，分別用掃描型電子顯微鏡觀察最終退火前有 材料和最終退火后的材料。然后，求得最終退火后的Fe系和Zn_Mg系金屬間化合物的面積 占有率和最終退火前的Fe系金屬間化合物面積率的差，能夠求得只涉及Zn-Mg系金屬間化 合物的面積占有率。
[0065] 《釬料》
[0066] 釬料配置在芯材的另一側(cè)表面，由鋁合金構(gòu)成。作為該鋁合金，可列舉一般的JIS 合金，例如4343、4045等。而且，所謂鋁合金除了含有Si的合金以外，也包括含有Zn的合 金。即，作為鋁合金，可列舉Al-Si系合金或Al-Si-Zn系合金。而且，例如能夠使用含有 Si :7~12質(zhì)量％的Al-Si系合金。
[0067] Si的含量低于7質(zhì)量％時(shí)，釬焊溫度下的Al-Si液相量少，釬焊性容易變差。另一 方面，若超過12質(zhì)量％，則釬料鑄造時(shí)粗大初晶Si增大，因此釬焊板制造時(shí)的芯材與釬料 界面容易發(fā)生過剩熔融，容易使釬焊后強(qiáng)度、耐腐蝕性降低。
[0068] 但是，釬料沒有特別限定，只要是像通常使用的A1系（Al-Si系、Al-Si-Zn系）合 金的某一種即可。另外，也可以使用真空釬焊所使用的Al-Si-Mg系、Al-Si-Mg-Bi系合金。 此外，除了 Si、Zn、Mg、Bi以外，也可以含有Fe，Cu，Mn等。
[0069] 接著，對(duì)于實(shí)施方式的鋁合金釬焊板的制造方法進(jìn)行說明。
[0070] 《鋁合金釬焊板的制造方法》
[0071] 首先，制造鋁合金釬焊板的材料，即芯材、犧牲材和釬料。該芯材、犧牲材和釬料的 制造方法沒有特別限定。例如，能夠通過如下方式制造芯材：以規(guī)定的鑄造溫度鑄造前述的 組成的芯材用鋁合金后，對(duì)于所得到的鑄塊進(jìn)行端面切削，達(dá)到期望的厚度，進(jìn)行均質(zhì)化熱 處理。另外，能夠通過如下方式制造犧牲材和釬料：以規(guī)定的鑄造溫度鑄造前述的組成的犧 牲材用鋁合金和釬料用鋁合金后，對(duì)于所得到的鑄塊進(jìn)行端面切削，達(dá)到期望的厚度，進(jìn)行 均質(zhì)化熱處理。然后，熱軋至規(guī)定的板后。
[0072] 其后，在芯材的一側(cè)重疊犧牲材，在另一側(cè)重疊釬料，通過實(shí)施熱軋分別使其壓合 而成為板材。然后，對(duì)于該板材實(shí)施冷軋、中間退火、最終的冷軋、終退火，制造鋁合金釬焊 板。
[0073]〈關(guān)于終退火的條件〉
[0074] 關(guān)于前述的終退火，需要以如下條件進(jìn)行：處理溫度250°C以上、500°C以下，保持 時(shí)間10小時(shí)以下，之后的冷卻速度5°C /分以上。通過進(jìn)行該條件的終退火，能夠如前述， 使存在于犧牲材表面的粒徑2. 0 y m以上的Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率為1. 0%以 下。
[0075] 終退火溫度低于250°C時(shí)，得不到使作為退火處理的軋制時(shí)的加工應(yīng)變緩和的效 果，另外成形性也變差。另外，若終退火的溫度超過500°C或終退火的時(shí)間超過10小時(shí)， 則Zn-Mg系的金屬間化合物粗大地生長(zhǎng)，粒徑2. 0 ym以上的金屬間化合物的面積率超過 1. 0%。另外，由于高溫、長(zhǎng)時(shí)間熱處理，導(dǎo)致擴(kuò)散促進(jìn)，不僅對(duì)其他特性造成不良影響，而且 阻礙生產(chǎn)率，因此從確保綜合的材料特性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選為450°C以下、10小時(shí)以下。關(guān) 于處理溫度，更優(yōu)選為310°C~450°C的范圍。另外，冷卻速度低于5°C /分時(shí)，Zn-Mg系的 金屬間化合物粗大化，粒徑2. 0 ym以上大小的金屬間化合物的面積占有率超過1. 0%。
[0076] 〈關(guān)于中間退火的條件〉
[0077] 或者，在所述中間退火中，在最高到達(dá)溫度350~550°C下保持低于1秒，使保持后 的冷卻速度為1°C /秒以上。通過在該條件下進(jìn)行中間退火，能夠使存在于芯材內(nèi)部的粒徑 0? 5 ym以上的Al-Cu系金屬間化合物的數(shù)密度為1. 0個(gè)/ ym2以下。
[0078] 還有，中間退火的最高到達(dá)溫度低于350°C時(shí)，固溶化處理不充分，鑄造時(shí)結(jié)晶的 粗大的Al-Cu系金屬間化合物無法充分固溶而殘存，因此芯材內(nèi)部的粒徑0. 5 ym以上的 Al-Cu系金屬間化合物的數(shù)密度超過1. 0個(gè)/ y m2。另一方面，若超過550°C，則中間退火時(shí) 釬料有可能熔融。另外，中間退火的到達(dá)溫度保持時(shí)間在1秒以上時(shí)，芯材的再結(jié)晶晶粒粗 大化，電阻焊接時(shí)容易發(fā)生焊接裂紋。另外，冷卻速度低于1°C /秒時(shí)，Al-Cu系金屬間化合 物在冷卻時(shí)析出，芯材內(nèi)部的粒徑0. 5 ym以上大小的Al-Cu系金屬間化合物的數(shù)密度超過 1. 0 個(gè) / y m2〇
[0079]〈關(guān)于終退火條件〉
[0080] 或者，關(guān)于前述的終退火條件為，處理溫度200°C以上、400°C以下，保持時(shí)間10小 時(shí)以下，其后的冷卻速度30°C /hr以上。通過以該條件進(jìn)行終退火，能夠使芯材內(nèi)部的粒徑 0? 5 ym以上大小的Al-Cu系金屬間化合物的數(shù)密度在1. 0個(gè)/ ym2以下。
[0081] 這種情況下，終退火的溫度低于200°C時(shí)，得不到使作為退火處理的軋制時(shí)的加工 應(yīng)變緩和的效果。另一方面，若終退火的溫度超過400°C，則調(diào)質(zhì)為0材，在釬焊加熱時(shí)芯材 的再結(jié)晶晶粒沒有粗大化，因此熔融釬料向芯材的侵蝕非常大。另外，若終退火處理的時(shí)間 超過10小時(shí)，則Al-Cu系金屬間化合物生長(zhǎng)，粒徑0. 5 ym以上大小的Al-Cu系金屬間化合 物的數(shù)密度超過1. 0個(gè)/ U m2。另外，冷卻速度低于30°C /hr時(shí)，在冷卻過程中，Al-Cu系金 屬間化合物粗大化，粒徑〇.