5 y m以上大小的Al-Cu系金屬間化合物的數(shù)密度超過1. 0個(gè)/ y m2〇
[0082] [實(shí)施例A]
[0083] 接著，就本發(fā)明的鋁合金釬焊板，將滿足本發(fā)明的要件的實(shí)施例和不滿足本發(fā)明 的要件的比較例進(jìn)行對(duì)比，具體地進(jìn)行說明。
[0084] 〈芯材的制造〉
[0085] 通過連續(xù)鑄造法，將具有表1所示的組成的S1~S23的芯材用鋁合金進(jìn)行鑄錠， 根據(jù)需要進(jìn)行端面切削、均質(zhì)化處理，得到芯材用鑄塊。
[0086] 〈犧牲材的制造〉
[0087] 通過連續(xù)鑄造法，將具有表2所示的組成的G1~G13的犧牲陽極材用鋁合金進(jìn)行 鑄錠，根據(jù)需要進(jìn)行端面切削、均質(zhì)化處理，熱軋至規(guī)定的板厚，成為犧牲材用板材。
[0088] 〈釬料的制造〉
[0089] 通過連續(xù)鑄造法，將具有表3所示的組成的R1~R3的釬料用鋁合金進(jìn)行鑄錠，根 據(jù)需要進(jìn)行端面切削、均質(zhì)化處理，熱軋至規(guī)定的板厚，成為釬料用板材。
[0090] 〈鋁合金釬焊板的制造〉
[0091] 在制造的S1~S23之中的任意一個(gè)芯材用板板的一側(cè)表面，使包覆率為15%而重 疊G1~G13之中的任意一個(gè)犧牲材用板材，并且在芯材用板材的另一側(cè)表面，使包覆率為 15%而重疊R1~R3之中任意一個(gè)釬料用板材，通過熱乳壓合而成為板材。其后，對(duì)于該板 材進(jìn)行冷軋、中間退火、最終的冷軋、終退火，成為板厚〇. 25_的板材。
[0092] 還有，最終退火以表4、5所述的條件進(jìn)行。
[0093] 接著，將以前述的方法制作的鋁合金釬焊板作為供試材，以后述的方法測(cè)量、評(píng)價(jià) 供試料的Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率[% ]、電阻焊接性、釬焊后強(qiáng)度、釬焊性和耐 腐蝕性，這些結(jié)果顯示在表4、5中。
[0094] 還有，在表4、5中，不能進(jìn)行測(cè)量、評(píng)價(jià)的和沒有實(shí)施測(cè)量、評(píng)價(jià)的由"一"表示。
[0095] 然后，在本實(shí)施例中，這些評(píng)價(jià)項(xiàng)目全部評(píng)價(jià)為良好的為滿足本發(fā)明的要件的實(shí) 施例，這些評(píng)價(jià)項(xiàng)目即使有一個(gè)評(píng)價(jià)為不良的即為不滿足本發(fā)明的要件的比較例。
[0096] 〈Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率〉
[0097] Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率，通過研磨犧牲材表面，用掃描型電子顯微鏡 進(jìn)行觀察而測(cè)量。詳細(xì)地說，分別以掃描型電子顯微鏡觀察終退火前的供試材和終退火后 的供試材。然后，求得終退火后的Fe系和Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率和終退火前 的Fe系金屬間化合物的面積率的差，求得僅Zn-Mg系金屬間化合物的面積占有率。
[0098] 還有，面積占有率是"（觀測(cè)位置的粒徑2. 0 y m以上的Zn-Mg系金屬間化合物的 總面積/觀測(cè)總面積）X100"。
[0099] 〈電阻焊接性評(píng)價(jià)〉
[0100] 使用通常的切割裝置，對(duì)于通過前述的方法制造的鋁合金釬焊板進(jìn)行切割加工， 使條材的寬度尺寸為35mm，卷取成卷狀。以電阻焊接管制造裝置將如此得到的條材加工成 電阻焊接管，得到長(zhǎng)徑16mm、短徑2mm的偏平管。
[0101] 電阻焊接性評(píng)價(jià)，是對(duì)于所得到的電阻焊接管進(jìn)行外觀檢查l〇〇m部分，沿縱長(zhǎng)方 向觀察有無5mm以上的未焊接部。
[0102] 沒有5mm以上的未焊接部時(shí)評(píng)價(jià)為焊接性良好（〇）。另一方面，5mm以上的未焊 接部有1個(gè)時(shí)評(píng)價(jià)為焊接性不良（X)。
[0103] 〈釬焊后強(qiáng)度的評(píng)價(jià)〉
[0104] 以墜落試驗(yàn)方式釬焊供試材后（在露點(diǎn)為一 40°C，氧濃度200ppm以下的氮?dú)夥?中，以600°C的溫度加熱5分鐘后），加工成JIS5號(hào)試驗(yàn)片（各供試材各制作3片）。將該 試驗(yàn)片在室溫（25°C)下放置周后，通過拉伸試驗(yàn)測(cè)量釬焊后強(qiáng)度。3個(gè)試驗(yàn)片的釬焊后強(qiáng) 度的平均值為170MPa以上的評(píng)價(jià)為良好（〇），低于170MPa的評(píng)價(jià)為不良（X)。還有，釬 焊后強(qiáng)度的評(píng)價(jià)只對(duì)于電阻焊接性的評(píng)價(jià)為良好的試驗(yàn)片進(jìn)行。
[0105] 〈釬焊性的評(píng)價(jià)〉
[0106] 從供試材上切下幅度25mmX長(zhǎng)度60mm大小的試驗(yàn)片，在該試驗(yàn)片的釬料面涂布 非腐蝕性的助焊劑FL-7 (森田化學(xué)工業(yè)株式會(huì)社制）5g/m2并使之干燥。
[0107] 使涂布有助焊劑的釬料面向上而載置試驗(yàn)片，在其上夾有巾2mm的不銹鋼制的圓 棒作為隔離物，相對(duì)于試驗(yàn)片使厚ImmX寬25mmX長(zhǎng)度55mm的3003合金板垂直豎立并用 金屬絲固定。這時(shí)，隔離物的位置距試驗(yàn)片的一端為50mm的距離。對(duì)此進(jìn)行釬焊（在露點(diǎn) 為一 40°C，氧濃度200ppm以下的氮?dú)夥罩校?00°C的溫度加熱5分鐘）。
[0108] 測(cè)量填充在試驗(yàn)片和3003合金板的間隙中的焊腳的長(zhǎng)度，焊腳長(zhǎng)度為30mm以上 的評(píng)價(jià)為釬焊性良好（〇），焊腳長(zhǎng)度低于30mm的評(píng)價(jià)為釬焊性不良（X)。
[0109] 還有，釬焊性的評(píng)價(jià)只對(duì)電阻焊接性和釬焊后強(qiáng)度的評(píng)價(jià)都良好的試驗(yàn)片進(jìn)行。
[0110] 〈耐腐蝕性評(píng)價(jià)〉
[0111] 以墜落試驗(yàn)方式釬焊供試材后（在露點(diǎn)為一 40°c，氧濃度200ppm以下的氮?dú)夥?中，以600°C的溫度加熱5分鐘后），切斷成幅50_X長(zhǎng)60mm的大小。再利用幅60_X長(zhǎng) 70mm的大小的掩蔽用密封墊，以板整個(gè)面覆蓋釬料面，并且將該板向后折疊到犧牲材面?zhèn)龋?制作對(duì)于距犧牲材的各深處5mm的部分也用密封墊覆蓋的試驗(yàn)片。
[0112] 使該試驗(yàn)片浸漬在含有 Na+:ll8ppm，C廠:58ppm，S0 廣:6〇ppm，Cu 2+:lppm，F(xiàn)e 3+: 30ppm的試驗(yàn)液中（88°C X8小時(shí)），浸漬后自然冷卻至室溫后，在室溫狀態(tài)下保持16小時(shí)， 實(shí)施以上循環(huán)進(jìn)行90個(gè)周期的耐腐蝕試驗(yàn)。
[0113] 目測(cè)觀察腐蝕狀況，試驗(yàn)片的最大腐蝕深度為50 ym以下的評(píng)價(jià)為良好（〇），最 大腐食深度超過50 ym的判斷為不良（X)。
[0114] 還有，耐腐蝕性的評(píng)價(jià)只對(duì)于電阻焊接性、釬焊后強(qiáng)度和釬焊性的評(píng)價(jià)全都良好 的試驗(yàn)片進(jìn)行。
[0115] 如表4所示，實(shí)施例No. 1~20的釬焊板滿足本發(fā)明的要件，因此電阻焊接性、釬 焊后強(qiáng)度、釬焊性和耐腐蝕性為良好的評(píng)價(jià)。另一方面，如表5所示，比較例No. 1~20的 釬焊板，因?yàn)椴粷M足本發(fā)明規(guī)定的某一要件，所以達(dá)不到良好的評(píng)價(jià)。
[0116] 具體來說，比較例No. 1~3的釬焊板，犧牲材表面的粒徑為2. 0 y m以上的Zn-Mg 系金屬間化合物的面積占有率超過1. 〇%，因此電阻焊接加工時(shí)發(fā)生局部性的過剩熔融，成 為電阻焊接性不良的結(jié)果。
[0117] 比較例No. 4的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腟i低于0. 1質(zhì)量％，所以釬焊后強(qiáng)度低。另 外，比較例No. 5的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腟i超過1. 0質(zhì)量％，所以在釬焊加熱時(shí)芯材熔融， 不能測(cè)量釬焊后強(qiáng)度。
[0118] 比較例No. 6的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腃u低于0. 5質(zhì)量％，所以釬焊后強(qiáng)度低。另 外比較例No. 7的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腃u超過1. 2質(zhì)量％，所以釬焊加熱時(shí)芯材熔融，不 能測(cè)量釬焊后強(qiáng)度。
[0119] 比較例No. 8的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腗n低于0. 5質(zhì)量％，所以釬焊后強(qiáng)度低。另 外比較例No. 9的釬焊板，因此芯材中的Mn超過2. 0質(zhì)量％，所以耐腐蝕性不良。
[0120] 比較例No. 10的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腃r超過0. 25質(zhì)量％，所以耐腐蝕性不良。
[0121] 比較例No. 11的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腡i低于0.05質(zhì)量％，所以成為耐腐蝕性不 良的結(jié)果。另外比較例No. 12的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腡i超過0. 25質(zhì)量％，所以為耐腐蝕 性不良的結(jié)果。
[0122] 比較例No. 13的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腗g超過0. 5質(zhì)量％，所以為釬焊性不良的 結(jié)果。
[0123] 比較例No. 14的釬焊板，因?yàn)闋奚闹械腟i在0. 2質(zhì)量％以下，所以釬焊后強(qiáng)度 低。另外比較例No. 15的釬焊板，因?yàn)闋奚闹械腟i超過0. 8質(zhì)量％，所以在釬焊加熱時(shí) 犧牲材熔融，不能測(cè)量釬焊后強(qiáng)度。
[0124] 比較例No. 16的釬焊板，因?yàn)闋奚闹械腪n低于3. 0質(zhì)量％，所以為耐腐蝕性不 良的結(jié)果。另外比較例No. 17的釬焊板，因?yàn)闋奚闹械腪n超過5. 0質(zhì)量％，所以在釬焊 加熱時(shí)犧牲材熔融，不能測(cè)量釬焊后強(qiáng)度。
[0125] 比較例No. 18的釬焊板，因?yàn)闋奚闹械腗g低于1.0質(zhì)量％，所以釬焊后強(qiáng)度低。 另外比較例No. 19的釬焊板，因?yàn)闋奚闹械腗g超過4. 5質(zhì)量％，所以不能使側(cè)材層疊在 芯材上，不能進(jìn)行試驗(yàn)。
[0126] 比較例No. 20的釬焊板，因?yàn)樾静闹械腃u低于0. 5質(zhì)量％，并且犧牲材中的Zn超 過5. 〇質(zhì)量％，所以在釬焊加熱時(shí)犧牲材熔融，不能測(cè)量釬焊后強(qiáng)度。
[0127] 還有，比較例No. 7、20的釬焊板，設(shè)定為專利文獻(xiàn)1或?qū)＠墨I(xiàn)2所述的面有的釬 焊板。如本實(shí)施例所示，這些現(xiàn)有的釬焊板，釬焊后強(qiáng)度、釬焊性、耐腐蝕性、電阻焊接性之 中有一個(gè)以上不滿足一定的水平。因此，由本實(shí)施例客觀地表明，本發(fā)明的釬焊板比現(xiàn)有的 釬焊板優(yōu)異。
[0128] [實(shí)