專利名稱：車輛用沖擊能量吸收體及其成形方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及樹脂制能量吸收體及其成形方法，更詳細(xì)而言，涉及不僅在能量吸收體整體負(fù)載相同的沖擊載荷的情況下，對于傾斜方向的沖擊載荷也能夠確保充分的變形量，并且能夠防止局部能量吸收特性不均的樹脂制能量吸收體，此外還涉及能夠通過良好的成形性來成形廉價且具備輕量的簡易結(jié)構(gòu)并呈現(xiàn)良好的能量吸收特性的樹脂制能量吸收體的成形方法。
背景技術(shù)：
以往，車輛用沖擊能量吸收體通過對因車輛碰撞引起的來自外部的沖擊載荷所產(chǎn)生的沖擊能量進(jìn)行吸收，從而對車輛內(nèi)部的乘坐人員進(jìn)行保護(hù)，其設(shè)置在例如門板或頂棚的內(nèi)部。
車輛的意外碰撞引起的沖擊載荷對每個車輛用沖擊能量吸收體從哪ー處或哪個方向施加負(fù)載是難以預(yù)測的，若為了應(yīng)對該情況而加大車輛用沖擊能量吸收體的沖擊載荷的承受面，則有悖于車輛輕量化的要求。以往采用的車輛用沖擊能量吸收體承受沖擊載荷的結(jié)構(gòu)大體區(qū)分為格子狀肋型、圓錐臺狀肋型及長槽狀肋型。專利文獻(xiàn)I公開了格子狀肋型。該種類型由合成樹脂材料構(gòu)成，在平板狀的頂板的一面上呈格子狀地豎立設(shè)置具有規(guī)定高度的板狀的肋，肋彼此呈格子狀地相互連結(jié)，在承受沖擊載荷時一體變形，因此，不易產(chǎn)生車輛用沖擊能量吸收體的局部吸收特性的不均，但針對沖擊載荷的反弾力有所上升，無法得到車輛用沖擊能量吸收體針對沖擊載荷的充分變形，難以得到所需的沖擊能量吸收特性。進(jìn)而，這種類型是通過射出成形而成形的，因此，格子狀肋需要相對于頂板直立，從而當(dāng)沖擊載荷相對于車輛用沖擊能量吸收體的載荷承受面傾斜地作用時，格子狀肋容易倒下，難以確保充分的變形量，并且由于格子狀肋的壁厚在薄壁化發(fā)明受到限制，因此反彈力上升，更加難以確保車輛用沖擊能量吸收體針對沖擊載荷的充分變形。專利文獻(xiàn)2與專利文獻(xiàn)I同樣，也公開了格子狀肋型。這種類型具有朝向固定方向呈格子狀配置的多個肋；以與肋的一端連結(jié)的狀態(tài)與肋形成為一體且各個肋沿沖擊載荷方向安裝的基板部，由于射出成形引起的起模斜度的關(guān)系，肋的根部厚壁化而不易變形，因此，通過在肋上形成切ロ部而設(shè)置截面積縮小部，從而當(dāng)受到了沖擊載荷的肋的變形朝向肋的基板部進(jìn)行時，承受載荷的截面積減少，從而抑制變形載荷的増大而積極地進(jìn)行肋的變形。然而，由于與專利文獻(xiàn)I同樣也通過射出成形而成形，因此，格子狀肋需要相對于基板部直立，從而當(dāng)沖擊載荷相對于車輛用沖擊能量吸收體的載荷承受面從斜向作用吋，格子狀肋容易倒下，依然難以確保充分的變形量。專利文獻(xiàn)3公開了圓錐臺狀肋型。這種類型由合成樹脂構(gòu)成，其具有相互隔開所需間隔而排列的多個圓錐臺狀肋；位于圓錐臺狀肋的非存在部分且連結(jié)支承這些圓錐臺狀肋的裙部分的面狀連結(jié)部，當(dāng)圓錐臺狀肋壓潰變形時，允許圓錐臺狀肋的外周側(cè)面向外方變形的多個狹縫設(shè)置在圓錐臺狀肋的周圍。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，由于圓錐臺狀肋相互獨立，因此反弾力上升，不易產(chǎn)生無法得到車輛用沖擊能量吸收體針對沖擊載荷充分變形的情況，但容易產(chǎn)生車輛用沖擊能量吸收體局部吸收特性不均的問題。更詳細(xì)而言，由于圓錐臺狀肋的周圍設(shè)有多個狹縫，因此，當(dāng)沖擊載荷相對于車輛用沖擊能量吸收體的載荷承受面從正面作用時，圓錐臺狀肋的圓形頂面容易產(chǎn)生附底的情況，難以確保充分的變形量，當(dāng)沖擊載荷相對于車輛用沖擊能量吸收體的載荷承受面傾斜地作用吋，圓錐臺狀肋容易倒下，同樣難以確保充分的變形量。專利文獻(xiàn)4公開了長槽狀肋型。這種類型具有由深槽部和淺槽部構(gòu)成的多個沖擊吸收肋，所述深槽部具有配置在承受沖擊ー側(cè)的第一壁和與第一壁經(jīng)由中空部隔開間隔對置的第二壁，并且第一壁及第ニ壁分別下凹成長槽狀，它們相互的前端面一體接合而成為熔敷面，所述淺槽部為所述的相互的前端面隔開間隔對置而成的槽部，與專利文獻(xiàn)3不同，通過從兩片溶融狀態(tài)下的熱塑性樹脂制片的各自的一面朝向?qū)?yīng)的模具進(jìn)行吸引或從另 一面朝向模具進(jìn)行加壓，從而成形長槽，通過將分割模具合摸，使長槽的前端面一體熔敷，并且通過形成環(huán)狀的分型線而構(gòu)成中空部。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)，與專利文獻(xiàn)3那樣的圓錐臺狀肋相互獨立設(shè)置的情況相比，通過設(shè)置長槽狀的多個沖擊吸收肋，能夠抑制局部吸收特性的不均，但由于在與多個沖擊吸收肋交叉的方向上沒有設(shè)置肋，因此，當(dāng)沖擊載荷相對于車輛用沖擊能量吸收體的載荷承受面傾斜地作用時，沖擊吸收肋依然容易倒下，同樣難以確保充分的變形量。進(jìn)而，當(dāng)沖擊載荷相對于車輛用沖擊能量吸收體的載荷承受面從正面作用吋，密閉中空部內(nèi)的氣壓上升，與其相伴，反弾力上升，從而無法得到車輛用沖擊能量吸收體針對沖擊載荷的充分變形，難以得到所需的沖擊能量吸收特性，為了應(yīng)對該情況，需要在載荷承受面上設(shè)置開ロ等多余的エ序。專利文獻(xiàn)I日本專利第2775146號公報專利文獻(xiàn)2日本專利第31876563號公報專利文獻(xiàn)3日本專利第4597832號公報專利文獻(xiàn)4再公表專利W02008/10551
發(fā)明內(nèi)容
鑒于以上技術(shù)問題點，本發(fā)明的目的在于提供一種樹脂制能量吸收體，該樹脂制能量吸收體能量不僅在對吸收體整體作用同樣的沖擊載荷的情況下能夠確保充分的變形量，而且針對傾斜方向的沖擊載荷也能夠確保充分的變形量，并且能夠防止局部能量吸收特性的不均。鑒于以上的技術(shù)問題點，本發(fā)明的目的在于提供一種能夠以廉價、輕量的簡易結(jié)構(gòu)通過良好的成形性成形出呈現(xiàn)良好的能量吸收特性的樹脂制能量吸收體的成形方法。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明涉及的沖擊能量吸收體為樹脂制的單壁實心板狀結(jié)構(gòu)，其具有平面部，其被周壁包圍；多個第一突起體，其通過在所述平面部內(nèi)形成相互平行地隔開規(guī)定間隔的多個長槽而構(gòu)成；第二突起體，其通過形成沿著與所述多個第一突起體交叉的方向延伸且設(shè)置在所述平面部內(nèi)的長槽而構(gòu)成，所述多個第一突起體分別具有ー對傾斜豎起壁和頂壁，所述ー對傾斜豎起壁分別從所述平面部豎起且相互對置，所述頂壁以與所述周壁大致相同高度將所述ー對傾斜豎起 壁的頂部彼此連結(jié)，所述ー對傾斜豎起壁以從所述平面部朝向所述頂壁相互接近的方式按規(guī)定的傾斜角度傾斜，所述第二突起體將所述周壁和最鄰接所述周壁的所述第一突起體的所述傾斜豎起壁連結(jié)，并且將鄰接的所述第一突起體的所述傾斜豎起壁彼此連結(jié)，所述第二突起體的突起高度比所述多個第一突起體的突起高度低，且所述第二突起體在所述多個第一突起體各自的根部進(jìn)行連結(jié)，所述平面部的一側(cè)的板面或另ー側(cè)的板面構(gòu)成沖擊載荷的承受面。根據(jù)具有以上結(jié)構(gòu)的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，當(dāng)對平面部中的一方的板面或另一方的板面作用沖擊載荷吋，多個第一突起體相互獨立變形，從而能夠抑制針對沖擊載荷的反弾力的上升，并且，多個第一突起體通過分別從一方的板面朝向另一方的板面形成長槽而由相互對置的一對傾斜豎起壁和以與周壁大致相同高度將ー對豎起壁的頂部彼此連結(jié)的頂壁構(gòu)成，通過使傾斜豎起壁以從平面部朝向頂壁相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度傾斜，從而在與平面部大致正交的方向上作用沖擊載荷時，頂壁及多個第一突起體各自的傾斜豎起壁承受沖擊載荷，并且能夠抑制頂壁相對于平面部附底的情況，能夠確保針對沖擊能量的充分的吸收量，另外，通過將鄰接的第一突起體的傾斜豎起壁彼此、以及周壁和傾斜豎起壁利用第二突起體連結(jié)，從而即使在傾斜作用沖擊載荷的情況下，也能夠抑制傾斜豎起壁的倒下，由此，同樣也能夠確保針對沖擊能量的充分的吸收量，總之，不僅在對吸收體整體作用同樣的沖擊載荷的情況下能夠確保充分的變形量，對于傾斜方向上的沖擊載荷也能夠確保充分的變形量，并且能夠防止局部的能量吸收特性的不均。另外，優(yōu)選所述多個第一突起體各自的與其延伸方向正交的方向上的剖面的外形為梯形，所述頂壁為矩形形狀。進(jìn)而優(yōu)選，對應(yīng)于所述規(guī)定的傾斜角度，將鄰接的所述第一突起體彼此的所述規(guī)定間隔a及所述第一突起體的突起高度b設(shè)定為a > b。還優(yōu)選，對應(yīng)于所述規(guī)定的傾斜角度，將所述多個第一突起體各自的所述頂壁的寬度c設(shè)定為8毫米< c ^ 25毫米，而所述突起高度d設(shè)定為10毫米< d < 90毫米。還優(yōu)選，所述平面部為矩形形狀，所述多個第一突起體分別與所述平面部的一方的對置邊平行地延伸，所述第二突起體以將所述平面部的一方的對置邊彼此連結(jié)的方式呈直線狀地與所述平面部的另一方的對置邊平行地延伸。進(jìn)而優(yōu)選，所述多個第一突起體分別沿所述矩形的平面部的一方的對置邊整體延伸。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的沖擊能量吸收體為樹脂制的單壁實心板狀結(jié)構(gòu)，其具有平面部，其被周壁包圍；
多個第一突起體，其在所述平面部內(nèi)相互平行地隔開規(guī)定的間隔，且通過分別對溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片的一面進(jìn)行吸引或從另一面對所述溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片進(jìn)行加壓，從而從一面朝向另一面地沿著模腔成形長槽而構(gòu)成所述多個第一突起體，所述多個第一突起體分別具有ー對傾斜豎起壁和頂壁，所述ー對傾斜豎起壁分別從所述平面部豎起且相互對置，所述頂壁以與所述周壁大致相同高度將所述一對豎起壁的頂部彼此連結(jié)，所述ー對傾斜豎起壁以從所述平面部朝向所述頂壁相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度傾斜，將相互對置的一對傾斜豎起壁連結(jié)的頂壁的寬度為8mm至25mm，所述ー側(cè)的板面或所述另ー側(cè)的板面構(gòu)成沖擊載荷的承受面。進(jìn)而優(yōu)選，所述規(guī)定的傾斜角度為3°至10°。還優(yōu)選，所述周壁在其外周緣具有從所述平面部向外側(cè)伸出的伸出凸緣，該伸出 凸緣具有向車輛安裝的安裝部。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明涉及的沖擊能量吸收體的成形方法為車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，其包括使用在內(nèi)腔表面設(shè)有用于形成車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的突起體的長槽的模具，并且以向模具的內(nèi)腔周圍伸出的形態(tài)將溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片與內(nèi)腔對置配置的步驟；在熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面和內(nèi)腔之間形成密閉空間的步驟；通過該密閉空間來吸引熱塑性樹脂制片，從而使熱塑性樹脂制片壓抵于模具的內(nèi)腔而使所述熱塑性樹脂制片成形的步驟，由此，以從熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面朝向相反側(cè)的面突出的方式成形與所述突起體形狀互補的突起體。根據(jù)以上結(jié)構(gòu)的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，與通過利用射出成形方法成形的格子狀肋來吸引沖擊能量的現(xiàn)有的情況相比，利用設(shè)置在平面部的長槽狀的簡易突起體來承受沖擊載荷，從而即使在傾斜負(fù)載沖擊載荷的情況下，也能夠在限制突起體自身的厚壁化的同時抑制突起體的倒下，從而能夠確保變形量，并且即使在局部作用沖擊載荷的情況下，也不存在現(xiàn)有的格子狀肋那樣因減小格子寬度反而引起肋附底的情況，從而能夠在不存在這種附底危險性的情況下同樣地確保變形量，總之，能夠以廉價且輕量的簡易結(jié)構(gòu)通過良好的成形性成形呈現(xiàn)良好的能量吸收特性的樹脂制能量吸收體。還優(yōu)選，在所述內(nèi)腔的平面部設(shè)有相互隔開規(guī)定間隔的多個第一細(xì)長突起體和相互隔開規(guī)定間隔的多個第二細(xì)長突起體，所述多個第二細(xì)長突起體分別在與多個第一細(xì)長突起體正交的方向上以與多個第一細(xì)長突起體交叉的方式延伸，所述多個第一細(xì)長突起體從平面部突起的突起高度比所述多個第二細(xì)長突起體從平面部突起的突起高度低。為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明涉及的沖擊能量吸收體的成形方法為車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，其包括將溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片從沿鉛直方向配置在ー對分割形式的模具上方的擠出模具向垂直下方進(jìn)行供給，并以向模具的內(nèi)腔周圍伸出的形態(tài)定位在ー對分割形式的模具之間的步驟，所述ー對分割形式的模具設(shè)置有在表面設(shè)有突起體的內(nèi)腔和呈環(huán)狀地形成在內(nèi)腔周圍的夾斷部；
在熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面和內(nèi)腔之間形成密閉空間的步驟；通過該密閉空間吸引熱塑性樹脂制片從而使熱塑性樹脂制片壓抵于模具的內(nèi)腔而獲得成形的步驟；由此以從熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面朝向該面的相反側(cè)的面突出的方式成形與所述突起體形狀互補的突起體，通過使ー對分割形式的模具的夾斷部抵接，將ー對分割形式的模具合模而靠模成形熱塑性樹脂制片的步驟。還優(yōu)選，對利用ー對分割形式的模具合模而形成的ー對分割形式的模具內(nèi)的密閉空間進(jìn)行加壓、或者通過被合模的ー對分割形式的模具對密閉空間內(nèi)進(jìn)行吸引，從而使密閉空間內(nèi)的熱塑性樹脂制片成形的步驟。


圖I是本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的立體圖。 圖2是本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的從而與圖I相反方向觀察到的立體圖。圖3是沿圖2的線A-A的剖視圖。圖4是沿圖2的線B-B的剖視圖。圖5是表示本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體安裝到車輛的門板內(nèi)部的狀態(tài)的示意圖。圖6是表示本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體安裝到車輛的頂棚內(nèi)部的狀態(tài)的示意圖。圖7表示使用本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體進(jìn)行沖擊載荷負(fù)載試驗的結(jié)果的圖表，其中，橫軸表不位移率，縱軸表不載荷。圖8是表示在用于成形本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的成形エ序中打開了分割模具的狀態(tài)的示意圖。圖9是表示在用于成形本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的成形エ序中在內(nèi)腔與熱塑性樹脂制片之間形成密閉空間的狀態(tài)的示意圖。圖10是表示在用于成形本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的成形エ序中利用減壓成形熱塑性樹脂制片的狀態(tài)的示意圖。圖11是表示在用于成形本發(fā)明的實施方式涉及的能量吸收體的成形エ序中將分割模具合模的狀態(tài)的示意圖。圖12是表示在用于成形本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的成形エ序中打開分割模具取出沖擊能量吸收體的狀態(tài)的示意圖。圖13是用于成形本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的分割模具的內(nèi)腔的示意橫向剖視圖。圖14是表示本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體變形的狀態(tài)的示意剖視圖，圖14(A)為變形前的狀態(tài)的沖擊能量吸收體的剖視圖，圖14(B)表示沖擊載荷作用于長槽側(cè)的情況，圖14(C)表示沖擊載荷從與圖14⑶反向作用的情況。圖15是表示使用了本發(fā)明的實施方式涉及的沖擊能量吸收體的試驗條件及試驗結(jié)果的表。
符號說明P熱塑性樹脂制片α傾斜角度W頂壁寬度H第一突起體的突起高度D第一突起體彼此的間隔

10沖擊能量吸收體12周壁14矩形平面部16伸出凸緣17一側(cè)的板面18安裝部19另ー側(cè)的板面20第一突起體22第二突起體23長槽24長槽25傾斜豎起壁26傾斜豎起壁27頂壁28頂壁30門板38頂棚100成形裝置102擠出裝置104合模裝置106加料斗108工作缸110液壓馬達(dá)112儲液器114柱塞116分割模具118內(nèi)腔120模框130第一細(xì)長突起體132第二細(xì)長突起體140密閉中空部
具體實施方式
以下，參照附圖詳細(xì)說明本發(fā)明涉及的車輛用沖擊能量吸收體10的實施方式。如圖I及圖2所示，車輛用沖擊能量吸收體10為樹脂制的矩形薄板狀的單壁結(jié)構(gòu)，其利用后面說明的成形方法一體成形，并具有周壁12和利用周壁12包圍的內(nèi)部的矩形形狀平面部14。周壁12的高度及矩形形狀平面部14的尺寸根據(jù)車輛用沖擊能量吸收體10在每個車輛上的設(shè)置或預(yù)定的沖擊載荷來確定即可。在周壁12的外周緣，以從矩形平面部14向外側(cè)伸出的方式設(shè)置有伸出凸緣16，在伸出凸緣16上設(shè)有安裝部18，經(jīng)由安裝部18向車輛進(jìn)行安裝。車輛用沖擊能量吸收體10的材質(zhì)為熱塑性樹脂，為聚こ烯、聚丙烯等烯烴系樹月旨、或非晶性樹脂等，更具體而言，為こ烯、丙烯、丁烯、異戊ニ烯、甲基戊烯等烯烴類均聚物或共聚物的聚烯烴(例如、聚丙烯、高密度聚こ烯)。如圖I所示，在矩形平面部14內(nèi)設(shè)有兩條第一突起體20和兩條第二突起體22。 第一突起體20分別與矩形平面部14的一方的對置邊15平行且與該對置邊15隔開規(guī)定間隔，并且大致遍及一方的對置邊15的整體延伸。如圖2及圖3所示，第一突起體20分別通過從ー側(cè)的板面17朝向矩形平面部14側(cè)的另一方的板面19形成長深槽24而構(gòu)成，并且由一對對置的傾斜豎起壁26和將傾斜豎起壁26的頂部彼此在與周壁12大致相同高度上連結(jié)的頂壁28構(gòu)成。一對對置的傾斜豎起壁26從矩形平面部14朝向頂壁28以相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度α (圖14)傾斜，第一突起體20各自的垂直于延伸方向的截面的外形為梯形形狀，頂壁28成為矩形形狀。如后面說明那樣，為了獲得所需的能量吸收特性且能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化，単一矩形薄板的壁厚根據(jù)第一突起體20的突起高度H、第一突起體20的頂壁28的寬度W、傾斜豎起壁的傾斜角度α以及相鄰的第一突起體20彼此的間隔D(參照圖14)的關(guān)系確定即可。尤其是，如后面說明那樣，規(guī)定傾斜角度α根據(jù)如下的觀點來確定即可，所述觀點是指防止在沖擊載荷相對于矩形平面部14傾斜地作用的情況下產(chǎn)生傾斜豎起壁26的倒下、以及防止在沖擊載荷在垂直于矩形平面部14朝向(從正面)上作用的情況下產(chǎn)生頂壁28向矩形平面部14落入(附底)，該規(guī)定傾斜角度α優(yōu)選為3°至10°。當(dāng)小于3°吋，雖能有效防止頂壁28附底，但會引起傾斜豎起壁26的倒下，相反，當(dāng)大于10°時，能夠有效防止傾斜豎起壁26的倒下，但會引起頂壁28附底。頂壁28的上表面水平面是與伸出凸緣16的上表面相同的水平面，由此，當(dāng)沖擊載 荷由車輛用沖擊能量吸收體10負(fù)載時，不僅第一突起體20承受沖擊載荷，周壁12也承受沖擊載荷，通過確保變形量并通過弾性或塑性變形來吸收沖擊能量。關(guān)于這一點，為了獲得所需的能量吸收特性，頂壁28的寬度W優(yōu)選為8毫米至25毫米，第一突起體20的突起高度H優(yōu)選為10毫米至90毫米，第一突起體20彼此的間隔D優(yōu)選為第一突起體20的突起高度H以上。相對于此，如圖I所示，第二突起體22分別與第一突起體20同樣地與另一方的對置邊21平行且隔開規(guī)定間隔，并且遍及另一方的對置邊21的整體地分別與第一突起體20交叉而以直線狀延伸。更詳細(xì)而言，第二突起體22分別連結(jié)周壁12和最靠近周壁12的第一突起體20的傾斜豎起壁26，并且將相鄰的第一突起體20的傾斜豎起壁26彼此連結(jié)。如圖2所示，第二突起體22分別與第一突起體20同樣地從一側(cè)的板面17朝向矩形平面部14側(cè)的另一方的板面19形成長淺槽23，如圖4所示，第二突起體22由一對對置的傾斜豎起壁25和連結(jié)傾斜豎起壁25的頂部彼此的頂壁27構(gòu)成。一對對置的傾斜豎起壁25從矩形平面部14朝向頂壁27以相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度傾斜，與第二突起體22各自的延伸方向正交的截面的外形為梯形形狀，頂壁27為矩形形狀。頂壁27的上表面水平面比伸出凸緣16的上表面低，并在第一突起體20的根部連結(jié)，由此，特別是沖擊載荷相對于矩形平面部14傾斜地作用時，通過抑制第一突起體20的傾斜豎起壁26的倒下，可確保傾斜豎起壁26的充分的變形量。如圖5所示，車輛用沖擊能量吸收體10安裝在門板30上。更詳細(xì)而言，車輛用沖擊能量吸收體10在內(nèi)板32與門框34之間的中空部經(jīng)由伸出凸緣16的安裝部18按壓固定在門框34上。由此，當(dāng)車輛受到側(cè)面碰撞時，乘坐人員的肩部或腰部經(jīng)由門框34從另ー方的板面?zhèn)?里面?zhèn)?而受到碰撞，通過壓潰沖擊能量吸收體10而降低向乘坐人員施加的 應(yīng)力。作為變形例，如圖6所示，車輛用沖擊能量吸收體10安裝在頂棚38。車輛用沖擊能量吸收體10在內(nèi)板40與頂框42之間的中空部，利用熱熔粘接劑將頂壁28的上表面46固定在頂框42的內(nèi)表面44上。由此，當(dāng)車輛受到側(cè)面碰撞時，乘坐人員的頭部通過頂框42從ー側(cè)的板面?zhèn)?表面?zhèn)?受到碰撞，從而保護(hù)頭部。其次，參照圖8至圖12說明車輛用沖擊能量吸收體10的成形方法。如圖8所示，車輛用沖擊能量吸收體10的成形裝置100具有溶融樹脂的擠出裝置102和配置在擠出裝置102的下方的模具116的合模裝置104，將從擠出裝置102擠出的溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂輸送到合模裝置104中，利用合模裝置104成形溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂。擠出裝置102為現(xiàn)有已知的類型，因此省略對其的詳細(xì)說明，擠出裝置102具有附設(shè)有加料斗106的工作缸108 ;設(shè)于工作缸108內(nèi)的推進(jìn)器(未圖示)；與推進(jìn)器連結(jié)的液壓馬達(dá)110 ;內(nèi)部與工作缸108連通的儲液器112 ;設(shè)于儲液器112內(nèi)的柱塞114，從加料斗106投入的樹脂顆粒在工作缸108內(nèi)通過液壓馬達(dá)110帶動的推進(jìn)器的旋轉(zhuǎn)而被溶融、混煉，溶融狀態(tài)的樹脂被送入儲液器室而儲存一定的量，通過柱塞114的驅(qū)動朝向T模具113輸送溶融樹脂，通過模具狹縫(未圖示)擠出連續(xù)的熱塑性樹脂制片P，然后通過隔開間隔配置的ー對輥115夾持并向下方送出而向分割模具116之間垂下。由此，熱塑性樹脂制片P不會褶皺或松弛而以伸開的狀態(tài)配置在分割模具116之間。擠出狹縫以鉛直向下的方式配置，從擠出狹縫擠出的熱塑性樹脂制片P以直接從擠出狹縫垂下的形態(tài)鉛直向下地送出。通過使擠出狹縫的間隔可變，從而能夠?qū)崴苄詷渲破琍的厚度設(shè)定為所需厚度，由此，熱塑性樹脂制片P以所需厚度配置在分割模具116之間。另外，合模裝置104與擠出裝置102同樣也為現(xiàn)有已知的類型，因此省略其詳細(xì)說明，其具有兩個分割形式的模具116 ;使模具116沿相對于溶融狀態(tài)下的熱塑性樹脂制片P的供給方向大致正交的方向在打開位置和關(guān)閉位置之間移動的模具驅(qū)動裝置。兩個分割形式的模具116以使內(nèi)腔118對置的狀態(tài)配置，各個內(nèi)腔118以朝向大致鉛直方向的方式配置。在各個內(nèi)腔118的表面，根據(jù)基于溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片P成形的車輛用沖擊能量吸收體10的外形、以及表面形狀而設(shè)置凹凸部。在分割形式的一方的模具116B中，在內(nèi)腔118B周圍形成有夾斷部122，該夾斷部122在內(nèi)腔118B周圍以環(huán)狀形成，且朝向?qū)χ玫哪＞?16A突出。由此，當(dāng)將兩個分割形式的模具116A、B合模之際，模具116B的夾斷部122的前端部與模具116A抵接。模具驅(qū)動裝置為與現(xiàn)有相同的裝置，因此省略其說明，兩個分割形式的模具116分別通過模具驅(qū)動裝置驅(qū)動，在打開位置，溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片P能夠配置在兩個分割模具116之間，另外，在關(guān)閉位置，通過分割模具116B的環(huán)狀的夾 斷部122與模具116A抵接，在兩個分割模具116A、B內(nèi)形成密閉空間。在分割模具116A的外周部能夠滑動地外嵌有?？?20，利用未圖示的模框移動裝置，模框120能夠相對于模具116A移動。更詳細(xì)而言,?？?20相對于模具116A朝向模具116B突出，由此能夠與配置在模具116之間的熱塑性樹脂制片P的一方的側(cè)面抵接。在分割模具116A的內(nèi)部設(shè)有真空吸引室(未圖示)，真空吸引室經(jīng)由吸引孔(未圖示)與內(nèi)腔118A連通，通過從真空吸引室經(jīng)由吸引孔進(jìn)行吸引，朝向內(nèi)腔118A吸附熱塑性樹脂制片P，從而成形為沿著內(nèi)腔118A的外表面的形狀。如圖13所示，在內(nèi)腔118A的外表面設(shè)有分別向上下方向延伸且相互隔開規(guī)定間隔的多個第一細(xì)長突起體130 ;分別在與多個第一細(xì)長突起體130正交的方向上以與多個第一細(xì)長突起體130交叉的方式延伸，且相互隔開規(guī)定間隔的多個第二細(xì)長突起體132，多個第一細(xì)長突起體130從內(nèi)腔118A的外表面突起的突起高度設(shè)定成比多個第二細(xì)長突起體132從內(nèi)腔118A的外表面突起的突起高度高。在分割模具116上設(shè)有現(xiàn)有已知的鼓風(fēng)銷(blow pin、未圖示)，從而在將模具116合模時，能夠向通過兩模具116A、B形成的密閉空間內(nèi)施加鼓風(fēng)壓力。以下說明利用了具有以上結(jié)構(gòu)的車輛用沖擊能量吸收體10的成形裝置100的沖擊能量吸收體10的成形方法。首先，如圖8所示，從押出狹縫將儲存的熱塑性樹脂按每單位時間擠出規(guī)定擠出量的方式間歇地擠出，從而熱塑性樹脂膨脹，溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片P以向下方垂下的方式以規(guī)定的擠出速度按規(guī)定厚度擠出，熱塑性樹脂制片P配置在分割模具116之間。在這種情況下，例如，熱塑性樹脂制片P在擠出后成形前通過ー對輥115之間，從而可以壓潰筒狀型坯而成為片狀。在這種情況下，熱塑性樹脂制片P的厚度可通過調(diào)整擠出狹縫的狹縫開ロ的間隔或利用ー對輥115按所需厚度相互獨立設(shè)定即可。其次,如圖9所不,使分割模具116A的模框120相對于分割模具116A朝向熱塑性樹脂制片P移動，與熱塑性樹脂制片P的側(cè)面抵接。由此，利用熱塑性樹脂制片P的側(cè)面、模框120的內(nèi)周面及內(nèi)腔118A形成密閉空間140。其次，如圖10所示，從真空吸引室經(jīng)由吸引孔吸引密閉空間140內(nèi)的空氣，從而熱塑性樹脂制片P吸附于內(nèi)腔118A，由此，熱塑性樹脂制片P被成形為沿著內(nèi)腔118A的表面的形狀。更詳細(xì)而言，利用內(nèi)腔118A的第一突起體130及第ニ突起體132，從熱塑性樹脂制片P的與內(nèi)腔118A對置的面朝向該面的相反側(cè)的面形成與這些突起體形狀互補的長槽，由此在相反側(cè)的面成形第一突起體20及第ニ突起體22 (參照圖I)并且形成周壁12。其次，如圖11所示，進(jìn)行分割模具116A、B的合模，利用分割模具116B的夾斷部122以外框獲取熱塑性樹脂制片P的周緣部。其次，如圖12所示，進(jìn)行分割模具116A、B的開模，取出被成形的樹脂成形件，去除外周部的毛刺，從而制成沖擊能量吸收體10。如上所述，在每次間歇地擠出溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂時，通過重復(fù)以上的エ序，從而能夠一個ー個地有效成形沖擊能量吸收體10，通過擠出成形而間歇地擠出溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片，能夠使用模具116將被擠出的熱塑性樹脂制片成形為規(guī)定的形狀。根據(jù)以上結(jié)構(gòu)的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，與通過利用射出成形方法成形的格子狀肋來吸收沖擊能量的現(xiàn)有的情況相比，通過利用設(shè)置在平面部的長槽狀的簡易突起體來承受沖擊載荷，從而即使在傾斜地作用沖擊載荷的情況下，也能夠在限制突起體自身厚壁化的同時抑制突起體的倒下，從而確保變形量，并且，在局部作用沖擊載荷的情況下，也不存在現(xiàn)有的格子狀肋那樣因減小格子寬度反而引起肋附底的情況，從而能夠在不存在肋附底的危險性的情況下同樣地確保變形量，總之，能夠以廉價且輕量的簡易 結(jié)構(gòu)通過良好的成形性來成形呈現(xiàn)良好的能量吸收特性的樹脂制能量吸收體。另外，當(dāng)利用吹塑成形為二重壁結(jié)構(gòu)時，由于整體上豎起壁(沖擊吸收肋)的壁厚變薄，難以在確保利用壓潰得到的沖擊吸收量的同時使沖擊吸收體質(zhì)量輕，而通過采用單壁結(jié)構(gòu)的沖擊吸收體，能夠確保豎起壁的壁厚，即使在整體的樹脂量減輕的情況下，也能夠獲得全面壓縮時的沖擊吸收量。作為成形步驟，如上所述，通過在合模分割模具116之前，在內(nèi)腔118A與樹脂材料之間形成密閉空間，從內(nèi)腔118A側(cè)吸引樹脂材料，從而不僅能夠成形樹脂材料，而且通過合模分割模具116A、B，能夠在分割模具116A、B內(nèi)形成密閉空間，通過從該密閉空間施加鼓風(fēng)壓力，也可以成形樹脂材料。根據(jù)該方法，通過進(jìn)行利用吸引實現(xiàn)的成形和利用鼓風(fēng)壓カ實現(xiàn)的成形，即使是成形為復(fù)雜形狀也能夠確保良好的成形性。進(jìn)而，在對分割模具116A、B進(jìn)行合模之際，通過在從內(nèi)腔118A側(cè)吸引樹脂材料的同時從密閉空間施加鼓風(fēng)壓力，從而可以成形樹脂材料。根據(jù)該方法，通過以吸引方式除去滯留在內(nèi)腔118A的凹部的空氣且同時施加鼓風(fēng)壓力，從而能夠同樣確保良好的成形性。本發(fā)明人按以下要領(lǐng)進(jìn)行了確認(rèn)本沖擊能量吸收體的沖擊能量吸收特性的試驗。(I)試驗方法(i)使用保土谷技研株式會社制的碰撞試驗機，在前端具有直徑60毫米的載荷作用面，重量20kg的碰撞子以每20km/小時的速度碰撞沖擊能量吸收體，計算壓縮形變70%時的沖擊能量。(ii)試驗參數(shù)第I、沖擊能量吸收體的結(jié)構(gòu)，更詳細(xì)而言，為單壁結(jié)構(gòu)或由對置壁實現(xiàn)的中空結(jié)構(gòu)；第2、承載沖擊載荷的肋的形式，更詳細(xì)而言，圓錐臺狀肋或狹縫狀肋(由第一突起體構(gòu)成的長深槽)；第3、狹縫狀肋(由第一突起體構(gòu)成的長深槽)的頂壁寬度；第4、狹縫狀肋(第一突起體構(gòu)成的長深槽)中的長淺槽(由第二突起體構(gòu)成的長淺槽)的有無，如以上所述，如圖15所示，設(shè)定方式I至方式5。需要說明的是，方式5相當(dāng)于本沖擊能量吸收體。(iii)如圖15所示，對方式I至方式5分別采用通過碰撞子進(jìn)行的沖擊載荷的負(fù)載方法，分別針對整體作用同樣沖擊載荷、局部作用沖擊載荷及傾斜作用沖擊載荷的情況進(jìn)行了試驗。需要說明的是，在傾斜作用沖擊載荷的情況下，在周壁的內(nèi)側(cè)大致整體從30°傾斜方向作用沖擊載荷。(2)試驗條件I.沖擊能量吸收體的各要件(方式3 5 :頂壁寬度，除第二突起體以外通用)(A)材質(zhì)聚丙烯(B)壁厚1. 9mm(C)尺寸縱 310mmX 橫 210mm第一突起體設(shè)置數(shù)目2突起高度40_相鄰的突起體之間的間_ :60mm頂壁寬度5mm(方式3)或IOmm(方式4)頂壁的長度290mm豎起壁的傾斜角度3°第二突起體設(shè)置數(shù)目2(方式5)突起高度10mm相鄰的突起體間的間_ :85mm頂壁寬度3mm頂壁的長度整體為210mm、周壁與第一突起體的傾斜豎起壁之間為70mm、多個第一突起體的傾斜豎起壁之間為50mm豎起壁的傾斜角度3°2.沖擊載荷的負(fù)載方法從沖擊能量吸收體的具有利用第一突起體以及第ニ突起體的長槽形成的開ロ的表面?zhèn)?一側(cè)的板面?zhèn)?作用沖擊載荷。(3)試驗結(jié)果圖7及圖15示出試驗結(jié)果。需要說明的是，圖15中的吸收能量表示至壓縮形變70%而壓潰各沖擊能量吸收體時，載荷不超過6KN的范圍內(nèi)的吸收能量。(i)如圖7所示，在方式4及方式5的情況下，與方式3不同，位移率在達(dá)到70%之前，沖擊載荷的迅速上升得到抑制，另外，與方式2不同，位移率在達(dá)到70%之前，沖擊載荷的迅速降低也得到抑制。(ii)在方式2至方式5中，當(dāng)重量/壁厚為大致恒定吋，整面壓縮情況下的沖擊能量吸收特性沒有顯著性差異，若將方式I的中空結(jié)構(gòu)的情況與方式2至方式5的單壁結(jié)構(gòu)分別比較，則整面壓縮情況下的沖擊能量吸收特性沒有顯著性差異。(iii)在方式2至方式5中，關(guān)于對局部沖擊載荷的負(fù)載的沖擊能量吸收特性，方式5最優(yōu)，方式2最差，方式4和方式5沒有顯著性差異。由此可以確認(rèn)的是，與圓錐臺狀肋相比，對于長深槽狀的狹縫肋而言，肋的一體性高，因此局部沖擊能量吸收特性不均性較小，通過比較方式3與方式4可知，頂壁寬度確實對作用有局部沖擊載荷的情況下的沖擊能 量吸收特性有所影響。(iv)通過比較方式4和方式5可知，對于傾斜作用沖擊載荷的情況下的沖擊能量吸收特性而言，方式5最優(yōu)。由此推測出，由于長淺槽狀的第二突起體的存在，通過連結(jié)鄰接的第一突起體的傾斜豎起壁彼此，從而相對于傾斜的沖擊載荷，可抑制傾斜豎起壁的倒下，由此，確保了吸收沖擊能量的變形量。(V)通過比較方式I和方式5可知，在整體上作用同樣的沖擊載荷、局部作用沖擊載荷以及傾斜作用沖擊載荷的各種情況下，沖擊能量吸收特性不產(chǎn)生顯著性差異(非偶然性差異)，單壁結(jié)構(gòu)比中空結(jié)構(gòu)在實現(xiàn)沖擊能量吸收體的輕量化方面更為有利。如圖14(局部負(fù)載的情況)所示，根據(jù)具有以上結(jié)構(gòu)的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體10，當(dāng)對平面部14中的一方板面或另一方板面作用沖擊載荷之際，多個第一突起體20相互獨立變形，從而能夠抑制針對沖擊載荷的反弾力上升的情況，并且，多個第一突起體20分別從一方的板面朝向另一方板面形成長深槽24，從而由相互對置的一對傾斜豎起壁26和將ー對豎起壁26的頂部彼此在與周壁12大致相同的高度上 連結(jié)的頂壁28構(gòu)成，通過使傾斜豎起壁26從平面部14朝向頂壁28以相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度α傾斜，從而在大致垂直于平面部14的方向?qū)ζ渥饔脹_擊載荷時，頂壁28及多個第一突起體20各自的傾斜豎起壁26承受沖擊載荷，并且還可抑制頂壁28向平面部14附底，從而能夠確保針對沖擊能量的充分吸收量，另外，鄰接的第一突起體20的傾斜豎起壁26彼此、以及周壁12和傾斜豎起壁26通過第二突起體22連結(jié)，由此，即使在傾斜地作用沖擊載荷的情況下，也能夠抑制傾斜豎起壁26的倒下，因此同樣能夠確保針對沖擊能量的充分吸收量，總之，不僅在能量吸收體整體作用同樣的沖擊載荷的情況下能夠確保充分的變形量，而且在作用傾斜方向的沖擊載荷的情況下也能夠確保充分的變形量，并且能夠防止局部的能量吸收特性的不均。以上詳細(xì)說明了本發(fā)明的實施方式，但在不脫離本發(fā)明的范圍內(nèi)，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以進(jìn)行各種修正或變更。例如，在本實施方式中說明了如下情況，S卩，對于連結(jié)鄰接的第一突起體20的傾斜豎起壁26的第二突起體22而言，主要從成形方便的方面考慮，在與第一突起體20的延伸方向正交的方向上以與所有的第一突起體20交叉的方式將第二突起體22設(shè)置為直線狀，但是本發(fā)明并不局限于此，只要在傾斜豎起壁26的根部連結(jié)且對傾斜的沖擊載荷能夠抑制傾斜豎起壁26的倒下，則例如也可以將連結(jié)鄰接的第一突起體20的傾斜豎起壁26的第二突起體22與連結(jié)下一鄰接的第一突起體20的傾斜豎起壁26的第二突起體22配置成從第一突起體20的延伸方向偏離。另外，在本實施方式中，熱塑性樹脂制片以溶融狀態(tài)向下方擠出而配置在ー對分割模具116之間，但并不局限于此，也可以將預(yù)先預(yù)備成形的熱塑性樹脂制片進(jìn)行再加熱而以溶融狀態(tài)配置在ー對分割模具116之間。
權(quán)利要求
1.一種車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在于，所述沖擊能量吸收體為樹脂制的單壁實心板狀結(jié)構(gòu)，其具有 平面部，其被周壁包圍； 多個第一突起體，其通過在所述平面部內(nèi)形成相互平行地隔開規(guī)定間隔的多個長槽而構(gòu)成； 第二突起體，其通過形成沿著與所述多個第一突起體交叉的方向延伸且設(shè)置在所述平面部內(nèi)的長槽而構(gòu)成， 所述多個第一突起體分別具有ー對傾斜豎起壁和頂壁，所述ー對傾斜豎起壁分別從所述平面部豎起且相互對置，所述頂壁以與所述周壁大致相同高度將所述一對傾斜豎起壁的頂部彼此連結(jié)， 所述ー對傾斜豎起壁以從所述平面部朝向所述頂壁相互接近的方式按規(guī)定的傾斜角度傾斜， 所述第二突起體將所述周壁和最鄰接所述周壁的所述第一突起體的所述傾斜豎起壁連結(jié)，并且將鄰接的所述第一突起體的所述傾斜豎起壁彼此連結(jié)，所述第二突起體的突起高度比所述多個第一突起體的突起高度低，且所述第二突起體在所述多個第一突起體各自的根部進(jìn)行連結(jié)， 所述平面部的一側(cè)的板面或另ー側(cè)的板面構(gòu)成沖擊載荷的承受面。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 所述多個第一突起體各自的與其延伸方向正交的方向上的剖面的外形為梯形， 所述頂壁為矩形形狀。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 對應(yīng)于所述規(guī)定的傾斜角度，鄰接的所述第一突起體彼此的所述規(guī)定間隔a及所述第一突起體的突起高度b設(shè)定為a > b。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 對應(yīng)于所述規(guī)定的傾斜角度，所述多個第一突起體各自的所述頂壁的寬度c設(shè)定為8毫米< c ^ 25毫米，而所述突起高度d設(shè)定為10毫米< d < 90毫米。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 所述平面部為矩形形狀，所述多個第一突起體分別與所述平面部的一方的對置邊平行地延伸，所述第二突起體以將所述平面部的一方的對置邊彼此連結(jié)的方式呈直線狀地與所述平面部的另一方的對置邊平行地延伸。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 所述多個第一突起體分別沿所述矩形的平面部的一方的對置邊整體延伸。
7.—種車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干，所述車輛用樹脂制沖擊能量吸收體為樹脂制的單壁實心板狀結(jié)構(gòu)，其具有 平面部，其被周壁包圍； 多個第一突起體，其在所述平面部內(nèi)相互平行地隔開規(guī)定的間隔，且通過分別對溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片的一面進(jìn)行吸引或從另一面對所述溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片進(jìn)行加壓，從而從一面朝向另一面地沿著模腔成形長槽而構(gòu)成所述多個第一突起體， 所述多個第一突起體分別具有ー對傾斜豎起壁和頂壁，所述ー對傾斜豎起壁分別從所述平面部豎起且相互對置，所述頂壁以與所述周壁大致相同高度將所述一對豎起壁的頂部彼此連結(jié)， 所述ー對傾斜豎起壁以從所述平面部朝向所述頂壁相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度傾斜，將相互對置的一對傾斜豎起壁連結(jié)的頂壁的寬度為8mm至25mm, 所述ー側(cè)的板面或所述另ー側(cè)的板面構(gòu)成沖擊載荷的承受面。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 所述規(guī)定的傾斜角度為3°至10°。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體，其特征在干， 所述周壁在其外周緣具有從所述平面部向外側(cè)伸出的伸出凸緣，該伸出凸緣具有向車輛安裝的安裝部。
10.一種車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，其特征在于，包括 使用在內(nèi)腔表面設(shè)有用于形成車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的突起體的長槽的模具，并且以向模具的內(nèi)腔周圍伸出的形態(tài)將溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片與內(nèi)腔對置配置的步驟； 在熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面和內(nèi)腔之間形成密閉空間的步驟； 通過該密閉空間來吸引熱塑性樹脂制片，從而使熱塑性樹脂制片壓抵于模具的內(nèi)腔而使所述熱塑性樹脂制片成形的步驟， 由此，以從熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面朝向相反側(cè)的面突出的方式成形與所述突起體形狀互補的突起體。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，其特征在干， 在所述內(nèi)腔的平面部設(shè)有相互隔開規(guī)定間隔的多個第一細(xì)長突起體和相互隔開規(guī)定間隔的多個第二細(xì)長突起體，所述多個第二細(xì)長突起體分別在與多個第一細(xì)長突起體正交的方向上以與多個第一細(xì)長突起體交叉的方式延伸，所述多個第一細(xì)長突起體從平面部突起的突起高度比所述多個第二細(xì)長突起體從平面部突起的突起高度低。
12.—種車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，其特征在于，包括 將溶融狀態(tài)的熱塑性樹脂制片從沿鉛直方向配置在ー對分割形式的模具上方的擠出模具向垂直下方進(jìn)行供給，并以向模具的內(nèi)腔周圍伸出的形態(tài)定位在ー對分割形式的模具之間的步驟，所述ー對分割形式的模具設(shè)置有在表面設(shè)有突起體的內(nèi)腔和呈環(huán)狀地形成在內(nèi)腔周圍的夾斷部； 在熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面和內(nèi)腔之間形成密閉空間的步驟； 通過該密閉空間吸引熱塑性樹脂制片從而使熱塑性樹脂制片壓抵于模具的內(nèi)腔而獲得成形的步驟； 由此以從熱塑性樹脂制片的與內(nèi)腔對置的面朝向該面的相反側(cè)的面突出的方式成形與所述突起體形狀互補的突起體，通過使ー對分割形式的模具的夾斷部抵接，將ー對分割形式的模具合模而利用模具使熱塑性樹脂制片成形的步驟。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的車輛用樹脂制沖擊能量吸收體的成形方法，其特征在干， 包括對利用一對分割形式的模具合模而形成的ー對分割形式的模具內(nèi)的密閉空間進(jìn)行加壓、或者通過被合模的ー對分割形式的模具對密閉空間內(nèi)進(jìn)行吸引，從而使密閉空間內(nèi)的熱塑性樹脂制片成形的步驟。
全文摘要
本發(fā)明提供一種車輛用沖擊能量吸收體及其成形方法。其特征是，在樹脂制的單壁實心板狀結(jié)構(gòu)的沖擊能量吸收體中，具有被周壁包圍的平面部；多個第一突起體；第二突起體，一對傾斜豎起壁分別從平面部豎起且相互對置，頂壁將一對豎起壁的頂部彼此在與周壁大致相同高度連結(jié)，一對傾斜豎起壁從平面部向頂壁以相互接近的方式按規(guī)定傾斜角度α傾斜，第二突起體連結(jié)周壁和最靠近周壁的第一突起體的傾斜豎起壁，并且連結(jié)相鄰的第一突起體的傾斜豎起壁彼此，第二突起體的突起高度比多個第一突起體的突起高度低且在多個第一突起體各自的根部連結(jié)，平面部的一側(cè)的板面或另一側(cè)的板面構(gòu)成沖擊載荷的承受面。
文檔編號B60R21/04GK102673508SQ201210065369
公開日2012年9月19日 申請日期2012年3月13日 優(yōu)先權(quán)日2011年3月15日
發(fā)明者玉田輝雄 申請人:京洛株式會社