專利名稱：硬質(zhì)合金混合物的制備方法
硬質(zhì)合金是由硬質(zhì)材料和粘接劑金屬制成的材料。其重要性是作為耐磨材料和適用于切屑成型和無(wú)切屑成型。
硬質(zhì)材料為元素周期表IV、V和VI副族的耐熱金屬的碳化物或氮化物或碳氮化物，其中碳化鈦(TiC)，碳氮化鈦(Ti(C，N))，特別是碳化鎢具有極大的價(jià)值。
尤其采用鈷作粘接劑金屬，但是，亦采用小量的由鈷、鎳和鐵以及可能的另一些組份組成的混合金屬粉末或合金粉末。
為了制造酸質(zhì)合金，硬質(zhì)材料和粘接劑金屬總是以粉末的形式均勻混合、壓制然后燒結(jié)，而且粘接劑金屬通過(guò)在燒結(jié)過(guò)程中形成熔體含生成一種非常致密的多相晶格結(jié)構(gòu)，得到良好的抗彎強(qiáng)度和斷裂韌性。如果硬質(zhì)材料相能完全達(dá)到浸潤(rùn)，粘結(jié)劑金屬的作用最佳， 而且與燒結(jié)溫度有關(guān)的硬質(zhì)材料在粘接劑中的溶解度使硬質(zhì)材料部分地重溶和重新排列，致使其得到一種組織結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)對(duì)裂紋擴(kuò)展具有很大的阻力。燒結(jié)結(jié)果可以殘留孔隙度表示。為了得到足夠的斷裂韌性，將殘留孔隙度小于界定的值是必要的前提條件。
硬度材料的平均粒度通常在3-20μ，按照ASTM B 330優(yōu)選3-10μ。而且應(yīng)避免非常細(xì)的硬質(zhì)材料含量，因?yàn)檫@種在液相燒結(jié)過(guò)程中它傾向于重結(jié)晶(奧斯托瓦爾-老化)。這樣生長(zhǎng)的微晶具有多維的點(diǎn)缺陷，這對(duì)于硬質(zhì)金屬的某些使用性質(zhì)，尤其是在鋼的機(jī)加工時(shí)，在礦山和沖擊工具的應(yīng)用方面有所不足。例如，如果在1900℃以上的溫度下校正多維的點(diǎn)缺陷，碳化鎢在一定程度上能塑性變形。制造碳化鎢的碳化溫度因而對(duì)質(zhì)金屬的使用性質(zhì)非常重要。在燒結(jié)溫度，典型在1360-1450℃下，硬質(zhì)合金中的碳化鎢相的重溶份額，從其使用性質(zhì)看，要比不重溶的份額低很多。粘接金屬可能通過(guò)生長(zhǎng)的WC-份額的重溶而進(jìn)入晶格會(huì)進(jìn)一步導(dǎo)致脆變。
粘接劑金屬照例采用較細(xì)的粒度，按照ASTMB330典型的約為1-2μ。
粘接劑金屬的用量約為硬質(zhì)合金的3-25％(重量)。
宜隨同采用達(dá)50％的磨碎的、回收的能燒結(jié)的硬質(zhì)合金粉末。
除了選擇各種適宜的硬質(zhì)材料(粒度、粒度分布、晶體結(jié)構(gòu))和粘接劑金屬(成份、數(shù)量、硬質(zhì)合金的份額)以及燒結(jié)條件之外，適宜的硬質(zhì)合金混合物的制備，即在燒結(jié)之前硬質(zhì)材料與粘接劑的混合，對(duì)以后的硬質(zhì)合金的特性起重要作用。
由于細(xì)粉末顆粒之間的靜電斥力(這點(diǎn)決定細(xì)粉末總是具有較低的堆積密度)，不同的粒度和密度以及兩組分的不恰當(dāng)?shù)臄?shù)量比例，按現(xiàn)有技術(shù)的干混合是被排除的。該兩組分干磨雖然能消除顆粒之間的靜電斥力，但這會(huì)使硬質(zhì)材料過(guò)細(xì)，產(chǎn)生大量的細(xì)粒。其次，磨具的不可避免的磨損也是迄今未解決的問(wèn)題。
因此，在采用有機(jī)研磨液體和采用研磨球的研磨機(jī)或球磨機(jī)中進(jìn)行濕磨就成了制備硬質(zhì)合金混合物的實(shí)用工業(yè)方法。通過(guò)采用研磨液體，還能有效抑制靜壓排斥力。雖然在研磨機(jī)內(nèi)進(jìn)行濕混合研磨仍能將硬質(zhì)材料的顆粒粉碎保持在合理的限度內(nèi)，但是混合研磨是一種昂貴的方法，一方面由于磨碎體和被磨物料的體積比例約為6∶1而需要較大的空間，另一方面研磨時(shí)間需要4-48小時(shí)。為此，要求在混合研磨之后將研磨球與硬質(zhì)合金混合物用篩分開(kāi)，研磨液體用蒸發(fā)分離。但是，在濕混合研磨中仍會(huì)出現(xiàn)一定程度的磨損和一定程度的顆粒粉碎。這對(duì)WC-粉末尤其如此，該粉末在至少1900℃下碳化，粒度分布較窄，不帶細(xì)微粒，因此應(yīng)不經(jīng)重溶過(guò)程轉(zhuǎn)化為非常高級(jí)的硬質(zhì)合金。
根據(jù)一個(gè)很老的建議(GB346473)，硬質(zhì)材料和粘接劑金屬的混合問(wèn)題應(yīng)這樣解決，即硬質(zhì)材料用粘接劑金屬進(jìn)行電解涂敷。但是這種方法不能廣泛應(yīng)用。根據(jù)新的建議(US-A5505902和US-A5529804)，粘接劑金屬，尤其是鈷，用化學(xué)方法涂敷在硬質(zhì)材料顆粒上。而且采用有機(jī)液相，該液相不會(huì)不對(duì)硬質(zhì)合金的碳含量產(chǎn)生影響。
本發(fā)明的目的在于提供一種制備硬質(zhì)合金混合物的方法，該方法避免現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)，特別是在技術(shù)上耗費(fèi)較少，此外，基于混合物的均勻性和避免了硬質(zhì)材料的顆粒粉碎，在燒結(jié)之后硬質(zhì)合金通過(guò)WC-相重溶份額的最小化而具有優(yōu)良的使用性質(zhì)。
曾經(jīng)發(fā)現(xiàn)，該目的可通過(guò)下列方式解決，即混合組分通過(guò)產(chǎn)生粉末顆粒的較高的剪切沖擊速度的近區(qū)混合和通過(guò)混合物料的再循環(huán)的遠(yuǎn)區(qū)混合來(lái)進(jìn)行。
按照這種方式，硬質(zhì)材料粉末和粘接劑金屬粉末的干混合可不采用磨碎體或液體研磨助劑或液態(tài)懸浮介質(zhì)， 而且基本上不產(chǎn)生顆粒的粉碎。
“近區(qū)混合”按照本發(fā)明是指混合物料部分量的混合，相反，“遠(yuǎn)區(qū)混合”系指混合批料的主體量，即其部分量相互之間的混合。
這樣，本發(fā)明的方法在于，一方面在近區(qū)混合時(shí)投入大量研磨能(相對(duì)于混合部件中包容的粉末量)以克服粉末顆粒相互之間的靜電斥力，另一方面在遠(yuǎn)區(qū)混合中投入較低的能量，以使粉末混合物勻化。
本發(fā)明對(duì)近區(qū)混合和遠(yuǎn)區(qū)混合采用不同的混合設(shè)備。
混合物料的主體量通過(guò)混合床的再循環(huán)集中遠(yuǎn)區(qū)混合區(qū)。適宜的設(shè)備例如為旋轉(zhuǎn)管、犁鏟式混合機(jī)、葉片式混合機(jī)或錐形螺桿混合機(jī)。
混合物料的部分量位于近區(qū)混合區(qū)，即產(chǎn)生方向相反的沖擊速度的混合設(shè)備內(nèi)。特別適合近區(qū)混合的設(shè)備是快速旋轉(zhuǎn)混合部件。本發(fā)明優(yōu)選圓周速度為8-25m/s，尤其優(yōu)選12-18m/s的設(shè)備?；旌衔锪现辽僖嗽诮鼌^(qū)混合區(qū)在混合容器的氣體-氣氛中流化，而且該氣體通過(guò)混合部件形成強(qiáng)烈的渦流，而粉末顆粒由渦流中占優(yōu)勢(shì)的剪切速度而發(fā)生相互碰撞。適宜的混合部件例如是帶沿壁走向的攪拌片的攪拌部件，其中在容器壁和攪拌片之間留有間隙，其寬度至少50倍于顆粒的直徑。優(yōu)選的間隙寬度為粒度的100-500倍。
其次，適于進(jìn)行近區(qū)混合的設(shè)備是例如US-A3348799、US-A4747550、EP-A200003、EP-A474102、EP-A645179以及DE-U29515434報(bào)導(dǎo)的所謂微型渦流研磨機(jī)。這類研磨機(jī)由呈圓柱形外管的定子組成，在其軸上安裝轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子擁有在公有的驅(qū)動(dòng)軸上相疊的一個(gè)或多個(gè)圓盤，而且在圓盤的周邊排列有多個(gè)基本呈徑向的平行于旋轉(zhuǎn)軸的研磨板，研磨板突出于圓盤，而且在定子和研磨板之間留有間隙，即“剪切間隙”。如果轉(zhuǎn)子以較高的旋轉(zhuǎn)速度旋轉(zhuǎn)，典型的為1000-5000轉(zhuǎn)/分，則位于微型渦流研磨機(jī)中的氣體分散的顆粒由于氣體在轉(zhuǎn)子和定子之間受剪切速度的影響而具有較高的加速力，致使顆?？朔o電斥力而發(fā)生相互碰撞。在粒子碰撞時(shí)發(fā)生電荷交換或介電電荷反向，致使磁撞之后顆粒相互之間的斥力消失。
按照本發(fā)明定子和轉(zhuǎn)子之間的剪切間隙的凈寬至少相當(dāng)于較大平均直徑的顆粒，即硬質(zhì)材料顆粒的平均直徑的50倍。優(yōu)選剪切間隙的凈寬為硬材料顆粒平均直徑的100-500倍。因此，剪切間隙的凈寬為0.5-5mm，優(yōu)選1-3mm。
剪切間隙中的剪切速度從轉(zhuǎn)子圓周速度和間隙寬度的比值表示，至少應(yīng)宜為800/s，尤其優(yōu)選1000-20000/s。
在近區(qū)混合時(shí)的停時(shí)間這樣選擇，即通過(guò)近區(qū)混合的粉末混合溫度不超過(guò)300℃。在含氧氣氛，特別是在空氣中混合的情況下，優(yōu)選較低的溫度，以便保證避免粉末顆粒的氧化。在保護(hù)氣氛，例如氬中實(shí)現(xiàn)混合的情況下、有時(shí)溫度可允許達(dá)到500℃。在近區(qū)混合時(shí)典型停留時(shí)間在幾秒的范圍內(nèi)。
總的混合時(shí)間宜為30-90分鐘，尤其優(yōu)選大于40分鐘，更優(yōu)選小于1小時(shí)。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方案，粉末混合在近區(qū)混合和遠(yuǎn)區(qū)混合之間循環(huán)進(jìn)行，即部分粉末混合物從遠(yuǎn)區(qū)混合中抽出作為連續(xù)的部分流以送入近區(qū)混合，并再重新送入遠(yuǎn)區(qū)混合。
通過(guò)近區(qū)混合的粉末混合物的循環(huán)速度宜這樣選擇，即在總的混合時(shí)間內(nèi)平均保證每個(gè)粉末顆粒通過(guò)近區(qū)混合5次，尤其優(yōu)選至少通過(guò)10次。
在連續(xù)實(shí)施本方法時(shí)，兩粉末組分或粉末組分的原料混合物連續(xù)通入旋轉(zhuǎn)混合設(shè)備的一端，并從另一端連續(xù)流出均勻混合的粉末。
另一種連續(xù)實(shí)施本方法的方式在于，在第一旋轉(zhuǎn)混合設(shè)備中制備粉末組分的原料混合物，該原料混合物連續(xù)地從第一旋轉(zhuǎn)混合設(shè)備中抽出，送入微型渦流研磨機(jī)，接著再送入第二旋轉(zhuǎn)混合設(shè)備，而在第二旋轉(zhuǎn)混合設(shè)備之后接上另一次在微型渦流研磨機(jī)中的近區(qū)混合，最后再在旋轉(zhuǎn)混合設(shè)備中進(jìn)行另一次遠(yuǎn)區(qū)混合可能是有利的。
按照本發(fā)明的另一優(yōu)選實(shí)施方案，混合物料既在近區(qū)混合中又在遠(yuǎn)區(qū)混合中流化。對(duì)此適宜的方法例如具有沿底和沿壁走向的轉(zhuǎn)子，它與容器壁之間存在剪切間隙，而且徑向的轉(zhuǎn)子葉片與垂直線成一角度布置，這樣在容器中流化的研磨物沿周界向上推進(jìn)，而在中心則向下推進(jìn)。裝置角宜小于25°，尤其優(yōu)選10-20°?；旌衔锪铣h(yuǎn)區(qū)混合的這種循環(huán)可通過(guò)相反方向布置的同軸轉(zhuǎn)子得到加強(qiáng)，該轉(zhuǎn)子的直徑只限制在半個(gè)容器截面的直徑內(nèi)。曾經(jīng)發(fā)現(xiàn)，如果設(shè)容積的7％(體積)充滿混合物料(混合物料的重量除以粉末物料的密度)，在這類設(shè)備中仍能獲得優(yōu)良的硬質(zhì)合金混合物。
對(duì)硬質(zhì)合金工業(yè)的粉末混合物進(jìn)一步加工所采用的添加劑如有機(jī)偶合劑、抗氧化劑、粒狀產(chǎn)物穩(wěn)定劑和/或壓制助劑，例如石蠟基或聚乙二醇基的壓制助劑宜與硬質(zhì)材料粉末和粘接劑粉末共同混合和勻化。壓制助制靠混合過(guò)程中產(chǎn)生的熱熔化，這樣就可實(shí)現(xiàn)均勻的表面涂敷。如果這樣制成的混合物還不具有足夠的可流動(dòng)性或壓制能力，則可接制粒步驟。
本發(fā)明的硬質(zhì)合金混合物和其粒狀產(chǎn)品適宜于通過(guò)軸壓機(jī)、等靜壓壓機(jī)、擠壓機(jī)或噴鑄機(jī)和燒結(jié)機(jī)制造硬質(zhì)合金成形體。
本發(fā)明將參照下列附圖作進(jìn)一步的說(shuō)明

圖1是本發(fā)明第一實(shí)施方案的示意2是本發(fā)明第二實(shí)施方案的示意3是本發(fā)明第三實(shí)施方案的示意4表示微型渦流研磨機(jī)原理結(jié)構(gòu)剖面圖。
圖5表示適用于本發(fā)明的混合設(shè)備的剖面圖。
圖6表示適用于本發(fā)明的另一混合裝置的剖面圖。
圖7表示實(shí)施例1采用的碳化鎢粉末的REM-圖。
圖8表示碳化鎢/鈷-粉末混合物的REM圖。
圖9表示實(shí)施例2采用的碳化鎢的REM-圖。
圖10表示根據(jù)實(shí)施例2的碳化鎢/鈷粉末混合物的REM-圖。
圖11表示按實(shí)施例2制造的硬質(zhì)合金的顯微圖。
圖12，13和14表示與實(shí)施例3的有關(guān)照片。
圖1表示兩種粉末P1和P2連續(xù)或間歇送入遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備A的情況。從遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備A，粉末混合物的部分物流不斷地轉(zhuǎn)送入近區(qū)混合B，并再回送到遠(yuǎn)區(qū)混合A。最后，制成的粉末混合物PM連續(xù)或間歇地從遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備A排出。
圖2表示尤其適宜于連續(xù)實(shí)施本發(fā)明方法的原理則布置情況。粉末P1和P2送入第一遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備，特別是例如旋轉(zhuǎn)管。它們從旋轉(zhuǎn)管轉(zhuǎn)送入第一微型渦流研磨機(jī)B1，接著轉(zhuǎn)送至第二遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備A2。有時(shí)亦可接上另一近區(qū)混合B2和另一未表示出的遠(yuǎn)區(qū)混區(qū)A3。
圖3所示的布置情況尤其適宜于間歇的批式混合。微型渦流研磨機(jī)B作為近區(qū)混合設(shè)備布置在遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備A的內(nèi)部。
圖4表示一種微型渦流研磨機(jī)1的結(jié)構(gòu)。該研磨機(jī)由圓柱形殼2構(gòu)成，其內(nèi)壁構(gòu)成定子。圓柱形殼2的內(nèi)壁可涂敷耐磨材料。在圓柱形殼2的內(nèi)部裝有用于旋轉(zhuǎn)的驅(qū)動(dòng)軸，在軸3裝有一片或多片，尤其是2-5片用軸驅(qū)動(dòng)的圓盤4.1、4.2和4.3，這些圓盤在其周邊上各具有多片徑向和平行于軸3布置的研磨板5.1、5.2和5.3。研磨板5.1、5.2和5.3的外邊緣與圓柱形殼2的內(nèi)壁共同構(gòu)成剪切間隙6。如果微型渦流研磨機(jī)布置在遠(yuǎn)區(qū)混合設(shè)備內(nèi)部低于填充高度的位置，則微型渦流研磨機(jī)宜裝帶開(kāi)孔8的錐形蓋7，通過(guò)這些開(kāi)孔能將可噴灑的粉末物料噴灑入圓柱形殼2中。附加的、裝在軸3上的圓盤9可用作分配板。
圖5表示一種本發(fā)明能采用的如圖3所示的裝置。該裝置由混合筒10構(gòu)成，該筒通過(guò)軸11驅(qū)動(dòng)，它有較小的旋轉(zhuǎn)速度例如1-2轉(zhuǎn)/分鐘。該混合筒用不一起旋轉(zhuǎn)的頂蓋12蓋住。如圖4所示，在筒10的內(nèi)部安放微型渦流研磨機(jī)1。其次，在筒10的內(nèi)部布置有導(dǎo)板13。筒10的填充高度用虛線14表示。這樣，本發(fā)明方法在于，粉末混合物連續(xù)通過(guò)開(kāi)孔8進(jìn)入微型渦流研磨機(jī)1，并在其中進(jìn)行近區(qū)混合，再通過(guò)下面開(kāi)口的圓柱返回遠(yuǎn)區(qū)混合。
圖6表示一種本發(fā)明可采用的裝置，其中混合物料既在近區(qū)混合又在遠(yuǎn)區(qū)混合中流化。在容器10中的驅(qū)動(dòng)軸3上安裝有沿底和壁移動(dòng)的轉(zhuǎn)子，該轉(zhuǎn)子帶4個(gè)轉(zhuǎn)子片5a、5b、5c和5d，它們與容器壁構(gòu)成剪切間隙6。轉(zhuǎn)子片與垂直于轉(zhuǎn)子軸的平面之間的夾角α＝23°。轉(zhuǎn)子5之上以相反方向放置的轉(zhuǎn)子20安置在軸3上，其直徑大約相當(dāng)于容積直徑的一半。
當(dāng)軸3按箭頭21的方向旋轉(zhuǎn)時(shí)，混合物流化，并按箭頭22的方向圍繞軸3旋轉(zhuǎn)。流化的混合物料的部分量到達(dá)剪切間隙6，在那里流體的剪切速度使顆粒急劇加速。
本發(fā)明將參照下面的實(shí)施例進(jìn)一步說(shuō)明
在混合時(shí)間20、30和40分鐘之后，分別取樣。圖8表示混合時(shí)間40分鐘之后得到的粉末混合物的REM圖。在混合之前的氧含量為0.068％(重量)，混合之后為0.172％(重量)。
試樣經(jīng)壓制，然后在1380℃下燒結(jié)45分鐘以加工成硬質(zhì)合金試體。
為進(jìn)行對(duì)比，將相應(yīng)的粉末混合物在球研磨機(jī)中用己烷研磨20小時(shí)。由該對(duì)比-粉末混合物以相同的方法制備硬質(zhì)合金試體。
對(duì)硬質(zhì)合金-試體測(cè)定其密度(g/cm3)、矯頑磁力Hc(kA/m)、磁飽合(μTm3/kg)(每次用Foerster矯頑計(jì)1.096)，30kg負(fù)存下的維克斯硬度(kg/mm2)以及(按照ISO 4 505)A-孔隙度。結(jié)果列于表1。
其次，在球磨機(jī)內(nèi)按實(shí)施例1制備參比混合物(實(shí)施例2f)。
圖9表示初始碳化鎢粉的REM-圖。圖10表示30分鐘混合時(shí)間之后的粉末混合物。
硬質(zhì)合金試樣按實(shí)施例1制備，所得試驗(yàn)值列于表1。
圖11表示按實(shí)施例12d制備的硬質(zhì)合金的顯微照相。
圖14表示按實(shí)施例1制備的硬質(zhì)合金的顯微照片。硬質(zhì)合金-試驗(yàn)結(jié)果列于表1。
表1
實(shí)施例42.6kg鈷金屬粉(1μm FSSS，ASTM B 330)、23.26kg WC(0.6μm FSSS，ASTM B 330)和0.143kg Cr3C2(1.6μm按ASTM B 300)以及375g熔點(diǎn)為54℃的石蠟在混合器(按圖6)中以1000轉(zhuǎn)/分下混合，直到溫度達(dá)到80℃。這樣得到的硬質(zhì)合金混合物用1.5噸/cm2壓制成試體。試體先在燒結(jié)爐中脫蠟，然后在1380℃、壓力為25bar下燒結(jié)45分鐘。所得硬質(zhì)合金的密度為14.45g/cm2，矯頑磁力為20.7kA/m，磁飽合為15.14，μTm3/kg，維克斯硬度HV30＝1603kg/mm2，殘留孔隙率優(yōu)于A02 B00 C00。這種硬質(zhì)合金具有良好的結(jié)構(gòu)和良好的粘接劑分布。
權(quán)利要求
1.一種用于由硬質(zhì)材料和粘接金屬粉末組成的混合物料來(lái)制備均勻混合物的方法，該法不需采用磨碎體和液體助磨劑和懸浮介質(zhì)，其特征在于，該混合物料在產(chǎn)生較高的粉末顆粒的剪切沖擊速度的近區(qū)中混合，并在通過(guò)混合物料循環(huán)的遠(yuǎn)區(qū)中混合。
2.權(quán)利要求1的方法，其特征在于，混合物料在近區(qū)混合中流化，而且通過(guò)流體的渦流化產(chǎn)生高的沖擊速度。
3.權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于，近區(qū)混合在裝有轉(zhuǎn)子部件和定子部件的容器中進(jìn)行，并在該兩部件之間存在剪切間隙。
4.權(quán)利要求3的方法，其特征在于，剪切間隙的凈寬至少相當(dāng)于有較大平均直徑的顆粒級(jí)的平均直徑的50倍。
5.權(quán)利要求3或4的方法，其特征在于，轉(zhuǎn)子和定子的相對(duì)速度對(duì)剪切間隙凈寬的比例至少為800/s。
6.權(quán)利要求3-5之一的方法，其特征在于，轉(zhuǎn)子的圓周速度為12-20m/s。
7.權(quán)利要求1-6之一的方法，其特征在于，遠(yuǎn)區(qū)混合在有慢速旋轉(zhuǎn)的攪拌部件的攪拌容器中實(shí)現(xiàn)。
8.權(quán)利要求1-5之一的方法，其特征在于，混合物料既在近區(qū)混合中又在遠(yuǎn)區(qū)混合中流化。
9.權(quán)利要求1-8之一的方法，其特征在于，總的混合時(shí)間小于1小時(shí)。
10.權(quán)利要求1-9之一方法，其特征在于，混合物料還含有壓制助劑。
11.權(quán)利要求1-10之一的方法，其特征在于，對(duì)粉末混合物進(jìn)行制粒。
12.一種按權(quán)利要求1-11制成的硬質(zhì)合金混合物。
13.一種由權(quán)利要求12的硬質(zhì)合金混合物制成的燒結(jié)硬質(zhì)合金成形體。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于由硬質(zhì)材料粉末和粘接劑金屬粉制備均勻混合物的方法,該法不需采用磨碎體和液體助磨劑和懸浮介質(zhì),而且混合物組分在產(chǎn)生較高的粉末顆粒剪切沖擊速度的近區(qū)中混合和在通過(guò)混合物床的循環(huán)的遠(yuǎn)區(qū)中混合,并不產(chǎn)生硬質(zhì)材料粉末的顆粒粉碎。
文檔編號(hào)B01F7/00GK1336962SQ00802674
公開(kāi)日2002年2月20日 申請(qǐng)日期2000年1月5日 優(yōu)先權(quán)日1999年1月15日
發(fā)明者B·格里斯, J·布雷德陶爾 申請(qǐng)人:H.C.施塔克公司