專利名稱：：輕油組合物的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及輕油組合物。
背景技術：
：過去，作為輕油的基材，已知有通過對從原油的常壓蒸餾裝置中得到的直餾輕油、以及由原油通過常壓蒸餾得到的直餾煤油等實施加氫精制處理或加氫脫硫處理而獲得的產物。另外，根據(jù)需要，可在這些輕油基材中配合十六烷值提高劑、清凈劑等添加劑?？墒窃诮鼇?，從改善大氣環(huán)境以及減少環(huán)境負荷的觀點考慮，要求柴油發(fā)動機排氣的清潔化。因此，根據(jù)這種要求，人們正在開發(fā)一類能夠降低柴油排氣中的污染物質的輕油基材。例如，下述專利文獻1記載了一種壓縮點火發(fā)動機燃料，該燃料中的硫和芳香族化合物的含量以及異構烷烴與正構烷烴之比均能滿足特定的條件，使用這種發(fā)動機燃料就可以降低柴油機顆粒排出物。特表2005-529213號公報
發(fā)明內容發(fā)明所要解決的課題但是，即使是上述以往的輕油，在實用上也不能說具有滿意的性能。例如，在燃耗性能的方面，特別是在冬季或寒冷地區(qū)，著火性有降低的傾向。另外，在以往的輕油的場合，低溫流動性容易變得不充分，與上述低的著火性相結合，導致了低溫起動性等運轉性能有降低的傾向。另外，作為改善著火點和低溫流動性的方法，認為是輕油的輕質化。輕油的輕質化在提高橡膠制部件的耐久性方面也是有效的。但是，如果只是簡單地使輕油輕質化，那么就可能對發(fā)動機性能中的燃耗或輸出功率等柴油燃料的基本品質帶來不利的影響。本發(fā)明就是鑒于這種情況而進行的，其目的在于，提供著火性和低溫流動性優(yōu)良、能夠適宜在冬季或寒冷地區(qū)使用的輕油組合物。另外，本發(fā)明的另一個目的在于，提供既可以充分維持作為柴油燃料的基本品質，又可以改善著火性和低溫流動性的輕油組合物。解決課題的手段本發(fā)明人等為了達到上述目的，首先，使用氣相色譜-飛行時間質譜(以下簡稱為"GC-TOFMS")分析輕油的組成，研究其組成對著火性和低溫流動性的影響。結果發(fā)現(xiàn)，通過使特定碳數(shù)范圍的鏈烷爛組成滿足特定條件、同時使緩冷濁點和流動點分別滿足特定條件，可以大幅度地提高輕油組合物的著火性和低溫流動性，至此完成了本發(fā)明。即，本發(fā)明提供一類輕油組合物(以下簡稱為"第l輕油組合物，，)，其特征在于，碳數(shù)10~24的鏈烷烴的組成滿足由下述式(l-l)表示的條件，其緩冷濁點為-6.O"C以下，且，流動點為-7.5'C以下，[數(shù)l]24340.0SZ/(")^400.0(1-1)/(")=27.45-3.55(6/a)-0.65(c/a)(2)(n表示10~24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值))]。這樣，通過將基于碳數(shù)相同的正構烷烴、1分支的異構烷烴以及2分支以上的異構烷烴的比例得到的鏈烷烴組成參數(shù)f(n)作為指標，使碳數(shù)10~24中的f(n)的合計量(上述式(1-1)的中間項)在340.0~400.0的范圍內，進而使緩冷濁點為-6.(TC以下，使流動點為-7.5'C以下，由此可以大幅度地改善著火性和低溫流動性二者，其結果，可以實現(xiàn)適宜在冬季或寒冷地區(qū)使用的輕油組合物。此處，式(2)中的(b/a)和(c/a)，即，各碳數(shù)中的1分支的異構烷烴以及2分支以上的異構烷烴相對于正構烷烴的摩爾比，如上所述，可以使用上述的GC-T0FMS來測定。對于GC-T0FMS,首先，用氣相色譜分離樣品的構成成分，將分離出的各成分離子化。其次，當向離子賦予一定加速電壓時，離子的飛行速度隨離子的質量而不同，基于這一點，對離子進行質量分離，基于到達離子檢測器的時間的不同，得到質語。應予說明，作為根據(jù)GC-TO賜S的離子化法，能夠抑制碎片離子的生成，并能進一步提高鏈烷烴組成的測定精度，因此，優(yōu)選FI離子化法。在本發(fā)明中，測定裝置和測定條件如下(GC)裝置HEWLETTPACKARD制、HP6890SeriesGCSystem&Injector色語柱AglientHP-5(30mxo.32mmc()、0.25nm-film)載氣He、1.4mL/分(一定流量)注入口溫度320'C注入才莫式分流(分流比-l:100)烘箱(柱箱)溫度在5(TC下保持5分鐘，按照5"C/分鐘的速度進行升溫，在320。C下保持6分鐘。注入量ljLiL(T0FMS)裝置日本電子制、JMS-T100GC對電極電壓10.OkV離子化法FI+(電場離子化)GC界面溫度250C測定質量范圍35~500。然后，基于上述的測定數(shù)據(jù)，對于碳數(shù)相同的每種成分，求出其1分支的異構烷烴的強度的合計值以及2分支以上的異構烷烴的強度的合計值相對于正構烷烴的強度的合計值之比，如此可以得到1分支的異構烷烴以及2分支以上的異構烷烴相對于正構烷烴的摩爾比。應予說明，該摩爾比可以由質鐠直接求出，也可以基于質i普數(shù)據(jù)，制成用于表示每種碳數(shù)相同成分的氣相色譜的保留時間與強度關系的曲線圖，以該曲線圖中各成分的峰面積比作為摩爾比。圖1為示出碳數(shù)相同成分的氣相色i普的保留時間與強度關系的一例的曲線圖。圖1中，區(qū)域A、B、C的峰分別為與正構烷爛、1分支的異構烷烴、2分支以上的異構烷烴相對應的峰。另外，本發(fā)明中規(guī)定的1分支的異構烷烴相對于正構烷烴的摩爾比(b/a)，可以作為區(qū)域B的峰面積SB相對于區(qū)域A的峰面積Sa之比(Sb/Sa)來求出。另外，2分支以上的異構烷烴相對于正構烷烴的摩爾比(c/a)，可以作為區(qū)域C的峰面積S。相對于區(qū)域A的峰面積Sa之比(S。/Sa)來求出。應予說明，在以往的輕油的開發(fā)中，如上述專利文獻l所記栽，只停留在以正構烷烴與異構烷烴之比作為指標，而幾乎沒有從異構烷烴的分支數(shù)著眼來研究其組成的例子。從這種現(xiàn)有技術水平看，對于上述第l輕油組合物，作為輕油的著火性和低溫流動性的指標，基于1分支的異構烷烴以及2分支以上的異構烷烴相對于正構烷烴的摩爾比的鏈烷經組成參數(shù)f(n)是適宜的，作為測定f(n)的方法，GC-TOFMS是有用的，本發(fā)明人等正是基于上述知識完成了本發(fā)明，另外，本發(fā)明的上述效果也是完全意料不到的效果。另外，對于上述第1輕油組合物，優(yōu)選其十六烷值為65以上，硫含量為IO質量ppm以下，芳族成分的含量為1質量％以下，環(huán)烷烴成分的含量為5質量％以下，冷濾點為-5'C以下。另外，本發(fā)明提供一種輕油組合物(以下簡稱為"第2輕油組合物")，其特征在于，碳數(shù)10~24的鏈烷烴的組成滿足由下述式(1-2)表示的條件，在餾出溫度250C時的餾出量E250為5~45%，且緩冷濁點超過-6.Or,[數(shù)3〗24370.0^Z/(")S430.0(1—2)/(")=27.45-3.55(6/a)-0.65(c/a)(2)(n表示10~24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值))]。這樣，通過將基于碳數(shù)相同的正構烷烴、1分支的異構烷烴以及2分支以上的異構烷烴的比例得到的鏈烷烴組成參數(shù)f(n)作為指標，使碳數(shù)10~24中的f(n)的合計量(上述式(1-1)的中間項)在370.0~430.0的范圍內，進而使E250和緩冷濁點分別滿足上述條件，可以實現(xiàn)既充分維持作為柴油燃料的基本品質，又改善了著火性和低溫流動性的輕油組合物。具有這種優(yōu)良特性的上述第2輕油組合物，特別適合作為夏季用柴油燃料使用。應予說明，各碳數(shù)中的2分支以上的異構烷烴相對于1分支的異構烷烴的摩爾比的測定方法，與上述第l輕油組合物的情況相同，因此，在此不再重復說明。另外，本發(fā)明所說的"E250"是指根據(jù)JISK2254《石油制品-蒸餾試驗方法-常壓法》得到的蒸餾曲線算出的在餾出溫度250'C時的餾出量。另外，對于上述第2輕油組合物，優(yōu)選其十六烷值為65以上，硫含量為IO質量ppm以下，芳族成分的含量為1質量％以下，環(huán)烷烴成分的含量為5質量％以下，冷濾點為-5"C以下。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，可以提供著火性和低溫流動性優(yōu)良、能夠適宜在冬季或寒冷地區(qū)使用的輕油組合物。另外，根據(jù)本發(fā)明，可以提供既充分維持作為柴油燃料的基本品質、又改善了著火性和低溫流動性的輕油組合物。圖1為示出使用GC-TOFMS得到的、碳數(shù)相同的成分的氣相色鐠的保留時間與強度關系的一例的曲線圖。圖2為示出燃耗試驗中的運轉模式(時間與車速的關系)的曲線圖。具體實施例方式以下詳細地說明本發(fā)明的優(yōu)選實施方案。(第1實施方案)本發(fā)明的第1實施方案的輕油組合物，其特征在于，滿足下述條件(A-l)、(B-1)和(C-l)。(A-l)碳數(shù)10~24的鏈烷烴的組成滿足由下述式(1-1)表示的條件。24340,0^Z/(")《概0(1-1)/(")=27.45-3.55(6/a)-0.65(c/a)(2)(n表示10~24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值)。)](b-i)緩冷濁點為-6.ox:以下。(C-l)流動點為-7.5。C以下。關于上述條件(A-l)，碳數(shù)10~24的范圍內的f(n)的9合計值(上述式(i-i)中的中間項)，如上所述，為340.0~400.0，優(yōu)選為360.0~390.O，更優(yōu)選為370.0~390.O，進一步優(yōu)選為375.0~388.0。如果碳數(shù)10~24的范圍內的f(n)的合計值小于340.0，則體積發(fā)熱量降低，單位體積的燃耗就會大幅度降低，另外，如果超過400.0，則粘度就會增加，不能適當?shù)乜刂茋娚?。另外，?實施方案的輕油組合物中，芳族成分的含量沒有特殊限制，從抑制PM等的生成的觀點考慮，以組合物總量為基準，優(yōu)選為15體積％以下，更優(yōu)選為10體積％以下，進一步優(yōu)選為5體積％以下，特別優(yōu)選為1體積％以下。應予說明，本發(fā)明所說的"芳族成分的含量"是指按照由社團法人石油學會發(fā)行的石油學會志JPI-5S-49-97《烴類試驗法-高效液相色譜法》測得的芳族成分含量的體積百分率(體積％)。另外，第1實施方案的輕油組合物中，環(huán)烷烴成分的含量沒有特殊限制，從抑制PM等的生成的觀點考慮，以組合物總量為基準，優(yōu)選為50體積％以下，更優(yōu)選為30體積％以下，進一步優(yōu)選為15體積％以下，特別優(yōu)選為10體積％以下。應予說明，本發(fā)明所說的"環(huán)烷經成分的含量"是指按照ASTMD2425"StandardTestMethodforHydrocarbonTypesinMiddleDistillatesbyMassSpectrometry"測得的環(huán)烷烴成分的質量百分率(質量％)。另外，第1實施方案的輕油組合物中的硫成分的含量，從能夠良好地保持柴油車的排氣后處理裝置的凈化性能的觀點考慮，以組合物總量為基準，優(yōu)選為10質量ppm以下，更優(yōu)選為5質量ppm以下，進一步優(yōu)選為3質量ppm以下，特別優(yōu)選為1質量ppm以下。應予說明，本發(fā)明所說的"硫成分的含量"是指根據(jù)JISK2541《硫成分試驗方法》測得的值。另外，關于上述條件(B-1)，第1實施方案的輕油組合物的緩冷濁點，如上所述，為-6.(TC以下，優(yōu)選為-7.0"C以下，更優(yōu)選為-7.5'C以下，進一步優(yōu)選為-8.0'C以下。如果緩冷濁點為-7.0。C以下，則即使蠟附著在柴油車的燃料噴射裝置的過濾器上，也能夠將該蠟容易地溶解。本發(fā)明所說的"緩冷濁點"是指如下那樣測得的值。即，向底面為鋁制面的樣品容器中加入樣品，使樣品厚度為1.5mm，從距容器底面3mm的高度照射光。在該狀態(tài)下，從比濁點高IOTC以上的溫度開始按照0.5。C/分的速度緩慢冷卻，以0.IC的單位檢測當反射光的光量達到照射光的7/8以下時的溫度(緩冷濁點)。此處，"濁點"是指才艮據(jù)JISK2269《原油和石油制品的流動點以及石油制品濁點試驗方法》測得的濁點。第1實施方案的輕油組合物的濁點沒有特殊限制，優(yōu)選為o.ox:以下，更優(yōu)選為-2.ox:以下，進一步優(yōu)選為-5.o。C以下，特別優(yōu)選為-8.0。C以下。如果濁點為O'C以下，則即使蠟附著在柴油車的燃料噴射裝置的過濾器上，也能容易地使該蠟熔化。另外，關于上述條件(C-1)，第1實施方案的輕油組合物的流動點，如上所述，為-7.5x:以下，優(yōu)選為-iox:以下，更優(yōu)選為-i5。C以下，進一步優(yōu)選為-20匸以下。通過〗吏流動點為-7.5x:以下，可以充分確保柴油車的燃料管線中的流動性。應予說明，本發(fā)明所說的"流動點"是指根據(jù)JISK2269《原油和石油制品的流動點以及石油制品濁點試驗方法》測得的流動點。構成第1實施方案的輕油組合物的基材，只要輕油組合物滿足上述條件(A-l)、(B-1)、(C-l)，就沒有特殊限制，可以單獨使用石油系輕油基材、石油系煤油基材、合成系輕油基材以及合成系煤油基材中的l種，或者將2種以上組合使用。應予說明，當將2種以上的基材組合使用時，各基材不必單獨地滿足上述條件(A-1)、(B-l)、(C-1)，只要它們在混合后得到的輕油組合物滿足上述條件(A-1)、(B-l)、(C-l)即可。作為本發(fā)明使用的石油系輕油基材，具體地可舉出例如，從原油的常壓蒸餾裝置得到的直餾輕油；由常壓蒸餾裝置得到的直餾重質油或渣油通過減壓蒸餾裝置處理而得到的減壓輕油；由直餾輕油或者減壓輕油通過加氫精制而得到的加氫精制輕油；由直餾輕油或者減壓輕油采用通常的加氬精制在苛刻條件下按一段或者多段加氫脫硫而得到的加氫脫硫輕油；由上述各種輕油基材通過加氫裂化而得到的加氫裂化輕油等。另外，作為石油系煤油基材，具體地可舉出例如，從原油的常壓蒸餾裝置得到的直餾煤油；由常壓蒸餾裝置得到的直餾重質油或渣油通過減壓蒸餾裝置處理而得到的減壓煤油；由直餾煤油或者減壓煤油通過加氫精制而得到的加氫精制煤油；由直餾煤油或者減壓煤油采用通常的加氫精制在苛刻條件下按一段或者多段加氫脫疏而得到的加氫脫硫煤油；由上述各種煤油基材通過加氬裂化而得到的加氫裂化煤油等。應予說明，根據(jù)本實施方案，在使用石油系輕油基材或者石油系煤油基材時，可以適宜地選定制造這些石油系基材時的各種處理條件。例如，在加氫脫硫時，氫分壓優(yōu)選為lMPa以上，更優(yōu)選為3MPa以上，特別優(yōu)選為5MPa以上。另外，對氫分壓的上限沒有特殊限制，從反應器的耐壓性的觀點考慮，優(yōu)選為10MPa以下。另外，在加氫脫硫時，反應溫度優(yōu)選為300X:以上，更優(yōu)選為32(TC以上，特別優(yōu)選為34(TC以上。另外，對反應溫度的上限沒有特殊限制，從反應器的耐熱性的觀點考慮，優(yōu)選為400。C以下。另外，在加氫脫石克時，液時空速優(yōu)選為6h—'以下，更優(yōu)選為4h—i以下，特別優(yōu)選為2h—以下。另外，對液時空速的下限沒有特殊限制，從偏流的觀點考慮，優(yōu)選為0.lh"以上。另外，對作為上述加氫脫硫中使用的催化劑沒有特殊限定，可舉出由Ni、Co、Mo、W、Pd、Pt等金屬中的2~3種組合使用的催化劑。具體地，可優(yōu)選4吏用Co-Mo系、Ni-Mo系、Ni-Co-Mo系、Ni-W系等催化劑，其中，從通用性的觀點考慮，更優(yōu)選Co-Mo系、Ni-Mo系催化劑。另外，"合成系輕油基材"是指以天然氣、瀝青成分、煤等為原料，通過將其化學合成而得到的輕油基材。作為化學合成方法，有間接液化法、直接液化法等，作為代表性的合成方法，可舉出費-托合成法，但本發(fā)明使用的合成系輕油基材不限于只通過這些制造方法制得。合成系輕油基材一般以飽和烴類為主成分，詳細地說由正構烷烴類、異構烷烴類和環(huán)烷烴類構成。即，一般來說，合成系輕油基材幾乎不含有芳族成分。因此，在要降低輕油組合物的芳族成分含量時，優(yōu)選使用合成系輕油基材。另外，"合成系煤油基材"是指以天然氣、瀝青成分、煤等為原料，通過將其化學合成而得到的煤油基材。作為化學合成方法，有間接液化法、直接液化法等，作為代表性的合成方法，可舉出費-托合成法，但本發(fā)明中使用的合成系煤油基材并不限于只通過這些制造方法制得。合成系煤油基材一般以飽和爛類為主成分，詳細地包括正構烷烴類、異構烷烴類、環(huán)烷烴類。即，一般來說，合成系煤油基材幾乎不含有芳族成分。因此，在要降低輕油組合物的芳族成分含量時，優(yōu)選使用合成系煤油基材。第1實施方案的輕油組合物，可以含有上述的石油系基材和/或合成系基材中的l種或者2種以上，其中，從降低硫成分或芳族成分等導致環(huán)境負荷增加的成分(頻度)的觀點考慮，優(yōu)選含有合成系輕油基材和/或合成系煤油基材作為必要成分。合成系輕油基材和/或合成系煤油基材的含量的合計量，以組合物總量為基準，優(yōu)選為20體積％以上，更優(yōu)選為30體積％以上，進一步優(yōu)選為40體積％以上，特別優(yōu)選為50體積％以上。另外，第1實施方案的輕油組合物可以只含有上述的輕油基材和/或煤油基材，但也可根據(jù)需要，含有低溫流動性提高劑。作為低溫流動性提高劑，具體地可舉出，以乙烯-乙酸乙烯酯共聚物為代表的乙烯-不飽和酯共聚物、烯基琥珀酰胺、聚乙二醇的二山崳酸酯等線型化合物、由富馬酸烷基酯或者衣康酸烷基酯-不飽和酯共聚物等形成的梳型聚合物等低溫流動性提高劑；含有由苯二甲酸、琥珀酸、乙二胺四乙酸、次氨基三乙酸等酸或其酸酐等與烴基取代胺等的反應生成物等構成的極性氮化合物的低溫流動性提高劑等，可以使用這些化合物中的l種或者將2種以上組合使用。其中，從通用性的觀點考慮，優(yōu)選使用乙烯-乙酸乙烯酯共聚物系添加劑、含有極性氮化合物的低溫流動性提高劑，從促進蠟的結晶微細化以及防止蠟的凝聚沉降的觀點考慮，更優(yōu)選使用含有極性氮化合物的低溫流動性提高劑。低溫流動性提高劑的含量，以組合物總量為基準，優(yōu)選為50~500mg/L，更優(yōu)選為100~300mg/L。如果低溫流動性提高劑的含量小于上述下限值，則通過該添加所帶來的低溫流動性提高效果有變得不充分的傾向。另外，即使低溫流動性提高劑的含量超過上述上限值，也得不到與含量相對應的低溫流動性的進一步提高效果。另外，第1實施方案的輕油組合物還可以含有潤滑性提高劑。作為潤滑性提高劑，可以使用酯類、羧酸類、醇類、酚類、胺類等潤滑性提高劑中的l種或者2種以上。其中，從通用性的觀點考慮，優(yōu)選使用酯類、羧酸類的潤滑性提高劑。進而，從與添加濃度相對應的添加效果不易達到飽和、可以進一步減小HFRR的WS1.4值的觀點考慮，優(yōu)選酯類潤滑性提高劑；從與添加濃度相對應的添加效果的初期應答性高、具有能夠減少潤滑性提高劑的添加量的觀點考慮，優(yōu)選羧酸類潤滑性提高劑。作為酯類的潤滑性提高劑，可舉出例如，甘油的羧酸酯等，具體地可舉出亞油酸、油酸、水楊酸、棕櫚酸、肉豆蔻酸、十六碳烯酸等的甘油酯，可以適當使用它們中的l種或者2種以上。潤滑性提高劑的含量，以組合物總量為基準，優(yōu)選為25~500mg/L，更優(yōu)選為25~300mg/L，進一步優(yōu)選為25~200mg/L。如果潤滑性提高劑的含量小于上述下限值，則通過該添加所帶來的潤滑性提高效果有變得不充分的傾向。另外，即使?jié)櫥蕴岣邉┑暮砍^上述上限值，也得不到與含量相對應的低溫流動性的進一步提高效果。另外，第1實施方案的輕油組合物，還可以含有上述的低溫流動性提高劑或者潤滑性提高劑以外的添加劑。作為這類添加劑，可舉出烯基琥珀酸衍生物、羧酸的胺鹽等清凈劑；酴類、胺類等抗氧化劑；亞水楊基衍生物等金屬鈍化劑；聚乙二醇醚等抗冰凍劑；脂肪胺、烯基琥珀酸酯等防蝕劑；陰離子型、陽離子型、兩性型表面活性劑等抗靜電劑；偶氮染料等著色劑；硅系等消泡劑等。這些其他的添加劑可以單獨添加或者將幾種組合來添加。添加量也可以適當選擇，以這些其他添加劑的總量計，相對于輕油組合物，例如，可以為0.5質量％以下，優(yōu)選為0.2質量％以下。應予說明，此處的添加量總量是指作為添加劑的有效成分的添加量。第1實施方案的輕油組合物，從進一步改善各種性能的觀點考慮，除了滿足上述條件U-1)、(B-1)、(C-l)以外，優(yōu)選滿足以下所示的條件。第1實施方案的輕油組合物的十六烷指數(shù)，從著火性的觀點考慮，優(yōu)選為65以上，更優(yōu)選為70以上，進一步優(yōu)選為73以上，特別優(yōu)選為75以上。另外，第1實施方案的輕油組合物的十六烷值，從著火性的觀點考慮，優(yōu)選為65以上，更優(yōu)選為70以上，進一步優(yōu)選為73以上，特別優(yōu)選為75以上。應予說明，本發(fā)明所說的"十六烷指數(shù)"以及"十六烷值"分別是指根據(jù)JISK2280《石油制品-燃料油-辛烷值和十六烷值試驗方法以及十六烷指數(shù)計算方法》測得的值。另外，第1實施方案的輕油組合物的冷濾點，從能夠抑制在柴油車的燃料噴射裝置中設置的過濾器堵塞的觀點考慮，優(yōu)選為-5。C以下，更優(yōu)選為-6。C以下，進一步優(yōu)選為-7X:以下，特別優(yōu)選為-8。C以下。應予說明，本發(fā)明所說的"冷濾點，，是指根據(jù)JISK2288《石油制品-輕油-冷濾點試驗方法》測得的值。另外，第1實施方案的輕油組合物在30"C時的運動粘度優(yōu)選為1.7mmVs以上，更優(yōu)選為2.OmmVs以上，進一步優(yōu)選為2.3mm7s以上，特別優(yōu)選為2.5mm7s以上；另外，優(yōu)選為5.OmmVs以下，更優(yōu)選為4,7mm7s以下，進一步優(yōu)選為4.5mm7s以下，特別優(yōu)選為4.3mm7s以下。如果在30。C時的運動粘度小于上述下限值，則當柴油車在比較高的溫度下使用時，容易引起起動不良，另外，空轉時發(fā)動機的旋轉有不穩(wěn)定化的傾向。另一方面，如果在30X:時的運動粘度超過上述上限值，則排氣中的黑煙量有增大的傾向。應予說明，本發(fā)明所說的"在3(TC時的運動粘度"是指#據(jù)JISK2283《原油和石油制品-運動粘度試驗方法以及粘度指數(shù)計算方法》測得的值。15另外，第1實施方案的輕油組合物的著火點(引火點)，從操作時的安全性的觀點考慮，優(yōu)選為45x:以上，更優(yōu)選為50x:以上，進一步優(yōu)選為53。C以上，特別優(yōu)選為55X:以上。應予說明，本發(fā)明所說的"著火點"是指根據(jù)JISK2265《原油和石油制品-著火點(引火點)試驗方法》測得的值。另外，關于第1實施方案的輕油組合物的蒸餾性狀，其初餾點(以下簡稱為"IBP")優(yōu)選為140。C以上，更優(yōu)選為145。C以上，進一步優(yōu)選為150。C以上，特別優(yōu)選為155。C以上；另外，優(yōu)選為195。c以下，更優(yōu)選為190t:以下，進一步優(yōu)選為185x:以下，特別優(yōu)選為180。C以下。如果IBP小于上述下限值，則一部分輕質餾分氣化，在柴油車的發(fā)動機內的噴霧范圍變寬，同時排氣中的未燃的烴量增大，其結果，高溫時的起動性以及空轉時發(fā)動機的運轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另一方面，如果IBP超過上述上限值，則柴油車在低溫時的起動性以及運轉性有降低的傾向。另外，第1實施方案的輕油組合物的10%餾出溫度(以下簡稱為"T10")優(yōu)選為165。C以上，更優(yōu)選為170。C以上，進一步優(yōu)選為175。C以上，特別優(yōu)選為180。C以上；另外，優(yōu)選為205X:以下，更優(yōu)選為200t:以下，進一步優(yōu)選為195C以下，特別優(yōu)選為190'C以下。如果TIO小于上述下限值，則一部分輕質餾分氣化，在柴油車的發(fā)動機內的噴霧范圍變寬，同時排氣中的未燃的烴量增大，其結果，高溫時的起動性以及空轉時發(fā)動機的運轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另一方面，如果T10超過上述上限值，則柴油車在低溫時的起動性以及運轉性有降低的傾向。另外，第1實施方案的輕油組合物的50%餾出溫度(以下簡稱為"T50")優(yōu)選為200X:以上，更優(yōu)選為205X:以上，進一步優(yōu)選為210。C以上，特別優(yōu)選為215t:以上；另外，優(yōu)選為260X:以下，更優(yōu)選為255'C以下，進一步優(yōu)選為250。C以下，特別優(yōu)選為245C以下。如果T50小于上述下限值，則柴油車的燃料消耗率、發(fā)動機輸出功率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的運轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另一方面，如杲T50超過上述上限值，則從柴油車的發(fā)動機排出的顆粒物(ParticleMatter,以下稱為PM)有增加的傾向。另外，第1實施方案的輕油組合物的90%餾出溫度(以下簡稱為"T90")優(yōu)選為265'C以上，更優(yōu)選為270。C以上，進一步優(yōu)選為275。C以上，特別優(yōu)選為280。C以上；另外，優(yōu)選為335C以下，更優(yōu)選為330。C以下，進一步優(yōu)選為325X:以下，特別優(yōu)選為320C以下。如果T90小于上述下限值，則柴油車的燃料消耗率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的運轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另外，在輕油組合物含有低溫流動性提高劑時，由低溫流動性提高劑帶來的冷濾點等的改善效果有降低的傾向。另一方面，如果T90超過上述上限值，則從柴油車的發(fā)動機排出的PM有增加的傾向。另外，第1實施方案的輕油組合物的終餾點(以下筒稱為"EP")，優(yōu)選為310C以上，更優(yōu)選為315'C以上，進一步優(yōu)選為320。C以上，特別優(yōu)選為325。C以上；另外，優(yōu)選為355"C以下，更優(yōu)選為35(TC以下，進一步優(yōu)選為345。C以下，特別優(yōu)選為340。C以下。如果EP小于上述下限值，則柴油車的燃料消耗率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的運轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另外，在輕油組合物含有低溫流動性提高劑時，由低溫流動性提高劑帶來的冷濾點等的改善效果有降低的傾向。另一方面，如果EP超過上述上限值，則從柴油車的發(fā)動機排出的PM有增加的傾向。應予說明，本發(fā)明所說的"IBP"、"T10"、"T50"、"T90"和"EP"是指分別根據(jù)JISK2254《石油制品-蒸餾試驗方法-常壓法》測得的值。另外，關于第1實施方案的輕油組合物的潤滑性，其HFRR的WS1.4值優(yōu)選為500以下，更優(yōu)選為460以下，進一步優(yōu)選為420以下，特別優(yōu)選為400以下。通過使WS1.4值滿足上述條件，可以充分確保柴油車的噴射泵內的潤滑性。應予說明，本發(fā)明所說的"HFRR的WS1.4值"是輕油的潤滑性的判斷指標，是指按照由社團法人石油學會發(fā)行的石油學會規(guī)格JPI-5S-50-98《輕油-潤滑性試驗方法》測得的值。24<formula>formulaseeoriginaldocumentpage18</formula>(1—2)/(")=27.45_3.55(6/a)-0.65(c/a)(2)(n表示10~24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值)。)](B-2)在餾出溫度250。C時的餾出量E250為5~45%。(C-2)緩冷濁點為-6.0'C以下。關于上述條件(A-2)，碳數(shù)1024的范圍內的f(n)的合計值(上述式(1-2)中的中間項)，如上所述，為370.0~430.0，優(yōu)選為375.0~410.O，更優(yōu)選為380.0~400.O,進一步優(yōu)選為382.0~390.0。如果碳數(shù)10~24的范圍內的f(n)的合計值小于370.0，則體積發(fā)熱量降低，單位體積的燃耗就會大幅度降低，另外，如果超過430.0，則會使粘度增加，不能適當?shù)乜刂茋娚?。另外，?實施方案的輕油組合物中，芳族成分的含量沒有特殊限制，從抑制PM等的生成的觀點考慮，以組合物總量為基準，優(yōu)選為15體積％以下，更優(yōu)選為10體積％以下，進一步優(yōu)選為5體積％以下，特別優(yōu)選為1體積％以下。另外，第2實施方案的輕油組合物中，環(huán)烷烴成分的含量沒有特殊限制，從抑制PM等的生成的觀點考慮，以組合物總量為基準，優(yōu)選為30體積％以下，更優(yōu)選為20體積％以下，進一步優(yōu)選為15體積％以下，特別優(yōu)選為10體積％以下。另外，第2實施方案的輕油組合物的硫成分的含量，從能夠良好地保持柴油車的排氣后處理裝置的凈化性能的觀點考慮，以組合物總量為基準，優(yōu)選為IO質量ppm以下，更優(yōu)選為5質量ppm以下，進一步優(yōu)選為3質量ppm以下，特別優(yōu)選為1質量ppm以下。另外，關于上述條件(B-2),第2實施方案的輕油組合物的E250，如上所述，必須為5~45%,優(yōu)選為10~43%，更優(yōu)選為15~40%,進一步優(yōu)選為17~38%。如果E250小于5%，則柴油車中使用的橡膠制部件的耐受性變得不充分。另外，如果E250超過45%，則不能維持柴油車的燃料消耗率、發(fā)動機輸出功率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的運轉穩(wěn)定性等性能。另外，關于上述條件(C-2)，第2實施方案的輕油組合物的緩冷濁點，如上所述，必須超過-6.0°C，優(yōu)選為-5.5t:以上，更優(yōu)選為-5.2。C以上，進一步優(yōu)選為-5.Gt:以上。通過使緩冷濁點超過-6.0°C，可以充分獲得由低溫流動性提高劑帶來的冷濾點降低能力。應予說明，本發(fā)明所說的"緩冷濁點"是指如下那樣測得的值。即，向底面為鋁制面的樣品容器中加入樣品，使樣品厚度為1.5mm,從距容器底面3mm的高度照射光。在該狀態(tài)下，從比濁點高IO'C以上的溫度開始以o.5。c/分的速度緩慢冷卻，以o.rc的單位檢測當反射光的光量達到照射光的7/8以下時的溫度(緩冷濁點)。作為構成第2實施方案的輕油組合物的基材，只要輕油組合物滿足上述條件(A-2)、(B-2)、(C-2),就沒有特殊限制，可以單獨使用石油系輕油基材、石油系煤油基材、合成系輕油基材以及合成系煤油基材中的l種，或者將2種以上組合使用。應予說明，當將2種以上的基材組合使用時，各基材不必單獨地滿足上述條件(A-2)、(B-2)、(C-2),只要它們在混合后得到的輕油組合物滿足上述條件(A-2)、(B-2)、(C-2)即可。第2實施方案中使用的石油系輕油基材、石油系煤油基材、合成系輕油基材以及合成系煤油基材與上述第1實施方案的情況是同樣的，因此在此不再重復說明。第2實施方案的輕油組合物，可以含有上述的石油系基材和/或合成系基材中的l種或者2種以上，其中，從降低疏成分或芳族成分等使環(huán)境負荷增加的成分(頻度)的觀點考慮，優(yōu)選含有合成系輕油基材和/或合成系煤油基材作為必要成分。合成系輕油基材和/或合成系煤油基材的含量的合計量，以組合物總量為基準，優(yōu)選為20體積％以上，更優(yōu)選為30體積％以上，進一步優(yōu)選為40體積％以上，特別優(yōu)選為50體積％以上。另外，第2實施方案的輕油組合物可以只含有上述的輕油基材和/或煤油基材，但也可根據(jù)需要，含有低溫流動性提高劑。作為低溫流動性提高劑，可以使用與上述第1實施方案的說明中所例示的低溫流動性提高劑同樣的物質。低溫流動性提高劑可以單獨使用1種，或者也可以將2種以上組合使用。低溫流動性提高劑中，從通用性的觀點考慮，優(yōu)選使用乙烯-乙酸乙烯酯共聚物系添加劑、含有極性氮化合物的低溫流動性提高劑，從促進蠟的結晶微細化以及防止蠟的凝聚沉降的觀點考慮，更優(yōu)選使用含有極性氮化合物的低溫流動性提高劑。低溫流動性提高劑的含量，以組合物總量為基準，優(yōu)選為50~500mg/L，更優(yōu)選為100~300mg/L。如果低溫流動性提高劑的含量小于上述下限值，則通過該添加所帶來的低溫流動性提高效果有變得不充分的傾向。另外，即使低溫流動性提高劑的含量超過上述上限值，也得不到與含量相對應的低溫流動性的進一步提高效果。另外，第2實施方案的輕油組合物還可以含有潤滑性提高劑。作為潤滑性提高劑，可以使用在上述第1實施方案的說明中所例示的酯類、羧酸類、醇類、酚類、胺類等潤滑性提高劑中的1種或者2種以上。其中，從通用性的觀點考慮，優(yōu)選使用酯類、羧酸類的潤滑性提高劑。進而，從與添加濃度相對應的添加效果不易達到飽和、可以進一步減少HFRR的WSl.4值的觀點考慮，優(yōu)選酯類潤滑性提高劑；從與添加濃度相對應的添加效果的初期應答性高、具有能夠減少潤滑性提高劑的添加量的觀點考慮，優(yōu)選羧酸類潤滑性提高劑。潤滑性提高劑的含量，以組合物總量為基準，優(yōu)選為25~500mg/L，更優(yōu)選為25~300mg/L，進一步優(yōu)選為25~200mg/L。如果潤滑性提高劑的含量小于上述下限值，則通過該添加所帶來的潤滑性提高效果有變得不充分的傾向。另外，即使?jié)櫥蕴岣邉┑暮砍^上述上限值，也得不到與含量相對應的低溫流動性的進一步提高效果。另外，第2實施方案的輕油組合物，還可以含有上述的低溫流動性提高劑或者潤滑性提高劑以外的添加劑。作為這類添加劑，可舉出烯基琥珀酸衍生物、羧酸的胺鹽等清凈劑；酚類、胺類等抗氧化劑；亞水楊基衍生物等金屬鈍化劑；聚乙二醇醚等抗冰凍劑；脂肪胺、烯基琥珀酸酯等防蝕劑；陰離子型、陽離子型、兩性型表面活性劑等抗靜電劑；偶氮染料等著色劑；硅系等消泡劑等。這些其他的添加劑可以單獨添加或者將幾種組合來添加。添加量也可以適當選擇，以這些其他添加劑的總量計，相對于輕油組合物，例如，可以為0.5質量％以下，優(yōu)選為0.2質量％以下。應予"^兌明，此處所說的添加量總量是指作為添加劑的有效成分的添加量。第2實施方案的輕油組合物，從進一步改善各種性能的觀點考慮，除了滿足上述條件(A-2)、(B-2)、(C-2)以外，優(yōu)選滿足以下條件。第2實施方案的輕油組合物的十六烷指數(shù)，從著火性的觀點考慮，優(yōu)選為65以上，更優(yōu)選為70以上，進一步優(yōu)選為75以上，特別優(yōu)選為80以上。另外，第2實施方案的輕油組合物的十六烷值，從著火性的觀點考慮，優(yōu)選為65以上，更優(yōu)選為70以上，進一步優(yōu)選為75以上，特別優(yōu)選為80以上。另外，關于上述條件(C-2)，第2實施方案的輕油組合物的流動點，優(yōu)選為-2.5匸以下，更優(yōu)選為-5.ox:以下。通過使流動點為上述上限值以下，可以充分確保柴油車的燃料管線中的流動性。另外，第2實施方案的輕油組合物的冷濾點，從能夠抑制在柴油車的燃料噴射裝置中設置的過濾器堵塞的觀點考慮，優(yōu)選為-l。c以下，更優(yōu)選為-2x:以下，進一步優(yōu)選為-3x:以下，特別優(yōu)選為-4。c以下。另外，第2實施方案的輕油組合物在30t:時的運動粘度，優(yōu)選為2.OmmVs以上，更優(yōu)選為2.2mm7s以上，進一步優(yōu)選為2.4mm7s以上，特別優(yōu)選為2.5mmVs以上；另外，優(yōu)選為4.2mmVs以下，更優(yōu)選為4.OmmVs以下，進一步優(yōu)選為3.9mmVs以下，特別優(yōu)選為3.8mmVs以下。如果在30。C時的運動粘度小于上述下限值，則當柴油車在比較高的溫度下使用時，容易引起起動不良，另外，具有容易引起空轉時發(fā)動機運轉的不穩(wěn)定化的傾向。另一方面，如果在30X:時的運動粘度超過上述上限值，則排氣中的黑煙量有增大的傾向。另外，第2實施方案的輕油組合物的著火點，從操作時的安全性的觀點考慮，優(yōu)選為60t:以上，更優(yōu)選為65x:以上，進一步優(yōu)選為70。C以上，特別優(yōu)選為75。C以上。另外，關于第2實施方案的輕油組合物的蒸餾性狀，其初餾點(IBP)優(yōu)選為155。C以上，更優(yōu)選為160X:以上，進一步優(yōu)選為165。C以上，特別優(yōu)選為170。C以上；另外，優(yōu)選為225。C以下，更優(yōu)選為22ox:以下，進一步優(yōu)選為215x:以下，特別優(yōu)選為21ox:以下。如果IBP小于上述下限值，則一部分輕質餾分氣化，在柴油車的發(fā)動機內的噴霧范圍變寬，同時排氣中的未燃的烴量增大，其結果，高溫時的起動性以及空轉時發(fā)動機的旋轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另一方面，如果IBP超過上述上限值，則柴油車在低溫時的起動性以及運轉性有降低的傾向。另外，第2實施方案的輕油組合物的10。/。餾出溫度(T10)，優(yōu)選為175x:以上，更優(yōu)選為i8ox:以上，進一步優(yōu)選為185r以上，特別優(yōu)選為190X:以上；另外，優(yōu)選為270r以下，更優(yōu)選為265T以下，進一步優(yōu)選為260X:以下，特別優(yōu)選為255。C以下。如果T10小于上述下限值，則一部分輕質餾分氣化，在柴油車的發(fā)動機內的噴霧范圍變寬，同時排氣中的未燃的烴量增大，其結果，高溫時的起動性以及空轉時發(fā)動機的旋轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另一方面，如果T10超過上述上限值，則在柴油車中低溫時的起動性以及運轉性有降低的傾向。另外，第2實施方案的輕油組合物的50。/。餾出溫度(T50)，優(yōu)選為230。C以上，更優(yōu)選為235X:以上，進一步優(yōu)選為240X:以上，特別優(yōu)選為245r以上；另外，優(yōu)選為300X:以下，更優(yōu)選為295。C以下，進一步優(yōu)選為290t:以下，特別優(yōu)選為285"C以下。如果T50小于上述下限值，則柴油車的燃料消耗率、發(fā)動機輸出功率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的旋轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另一方面，如果T50超過上述上限值，則從柴油車的發(fā)動機排出的顆粒物(PM)有增加的傾向。另外，第2實施方案的輕油組合物的90。/。餾出溫度(T90)，優(yōu)選為285。C以上，更優(yōu)選為290。C以上，進一步優(yōu)選為以上，特別優(yōu)選為300。C以上；另外，優(yōu)選為335。C以下，更優(yōu)選為330。C以下，進一步優(yōu)選為325t:以下，特別優(yōu)選為320。C以下。如果T90小于上述下限值，則柴油車的燃料消耗率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的旋轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另外，當輕油組合物含有低溫流動性提高劑時，由低溫流動性提高劑帶來的冷濾點等的改善效果有降低的傾向。另一方面，如果T90超過上述上限值，則從柴油車的發(fā)動機排出的PM有增加的傾向。另外，第2實施方案的輕油組合物的終餾點(EP)，優(yōu)選為305x:以上，更優(yōu)選為31ox:以上，進一步優(yōu)選為315x:以上，特別優(yōu)選為320。C以上；另外，優(yōu)選為355。C以下，更優(yōu)選為350t:以下，進一步優(yōu)選為345。C以下，特別優(yōu)選為34(TC以下。如果EP小于上述下限值，則柴油車的燃料消耗率、高溫時的起動性、空轉時發(fā)動機的旋轉穩(wěn)定性有降低的傾向。另外，當輕油組合物含有低溫流動性提高劑時，由低溫流動性提高劑帶來的冷濾點等的改善效果有降低的傾向。另一方面，如果EP超過上述上限值，則從柴油車的發(fā)動機排出的PM有增加的傾向。另外，關于第2實施方案的輕油組合物的潤滑性，其HFRR的WS1.4值優(yōu)選為500以下，更優(yōu)選為460以下，進一步優(yōu)選為420以下，特別優(yōu)選為400以下。通過使WSl.4值滿足上述條件，可以充分確保柴油車的噴射泵內的潤滑性。實施例以下，基于實施例和比較例，更具體地說明本發(fā)明，但本發(fā)明不受以下實施例的任何限定。[實施例1~2、比較例1~3]在實施例1~2和比較例1~3中，分別準備具有表1所示組成和性狀的輕油組合物。實施例1~2的輕油組合物分別為通過費-托反應由天然氣制得蠟和中間餾分，再對其實施加氫處理而得到的燃料。比較例1的輕油組合物是通過一般的加氫精制制造的來自原油的燃料。比較例2的輕油組合物為通過費-托反應由天然氣制得蠟和中間餾分，再對其實施加氫處理而得到的燃料，但與實施例1~2的輕油組合物相比，是加氫處理的程度較低的燃料。比較例3的輕油組合物是對通過一般的加氫精制制造的來自原油的燃料進一步實施加氫處理，以謀求更低硫化和低芳香族化的燃料。下面，對實施例1~2和比較例1~3的各輕油組合物實施以下的試驗。[著火性試驗]為了確認低溫時的著火性，在可控環(huán)境溫度的底盤測功計上，使用下述的柴油型號(次號者)，測定低溫時的白煙。(車輛規(guī)格)發(fā)動機種類帶有中間冷卻器的增壓直列四缸柴油機排氣量3L壓縮比18.5最大輸出功率125kW/3400rpm最大轉矩350Nm/2400rpm符合的規(guī)定符合平成9年度排氣規(guī)定變速器4AT排氣后處理裝置氧化催化劑。在低溫實車試驗中，首先，在室溫下，用評價燃料(各輕油組合物)沖洗柴油車的燃料系統(tǒng)。將沖洗燃料取出，將主過濾器替換成新品后，向油箱中裝入規(guī)定量(供試車輛的油箱的容量的1/2)的評價燃料。然后，將環(huán)境溫度從室溫急冷至5°C,在5匸下保持1小時后，以ix:/h的冷卻速度緩慢冷卻至-io"c,在-iox:下保持i小時后，開始行車試驗。將即使每隔30秒鐘的間隔重復2次10秒鐘的起動也無法起動發(fā)動機的情況，評價為無法測定。另外，當可以起動時，在空轉下放置30秒鐘，然后在5秒鐘內將油門踏板踩滿，將該操作重復進行5次，用透射型測定器測定此時的白煙量。對各輕油組合物計算出5次的平均值，求出當將比較例3的平均值作為100時的相對值，評價著火性。得到的結果示于表l。[低溫實車試驗〗在可控環(huán)境溫度的底盤測功計上，使用下述A、B2臺柴油車，進行低溫實車試驗。(車輛A規(guī)格)最大裝載量2t發(fā)動機種類直列四缸柴油機發(fā)動機的總排氣量4.3L燃料噴射泵直列式符合的規(guī)定符合短期排氣規(guī)定(標準(base)車型)排氣后處理裝置東京都指定的PM減少裝置(適合型號4)PM減少裝置的使用燃料低硫輕油(硫含量50質量ppm以下)。(車輛B規(guī)格)發(fā)動機種類帶有中間冷卻器的增壓直列四缸柴油機發(fā)動機的總排氣量3.OL燃料噴射系統(tǒng)共軌式符合的規(guī)定符合長期排氣規(guī)定排氣后處理裝置氧化催化劑。在低溫實車試驗中，首先，在室溫下，用評價燃料(各輕油組合物)沖洗柴油車的燃料系統(tǒng)。將沖洗燃料取出，將主過濾器替換成新品后，向油箱中裝入規(guī)定量(供試車輛的油箱的容量的1/2)的評價燃料。然后，將環(huán)境溫度從室溫急冷至5匸，在5X:下保持1小時后，以ic/h的冷卻速度緩慢冷卻至-io。c，在-iox:下保持i小時后，開始行駛試驗。行駛試驗包括"發(fā)動機起動"、"5分鐘空轉"、"加速至50km/h"以及"按照50km/h的速度行駛1小時"，判定該車軸(巻)的運轉狀況是否合適。具體地說，將發(fā)動機起動、空轉和加速沒有問題、在最初行駛時能夠維持以50km/h的速度行駛的情況評價為良(S)。另外，將在第一次的起動操作中發(fā)動機不能起動的情況，以及在行駛中車速暫時降低但然后又恢復正常的情況等雖然產生輕微的不良狀況但仍能繼續(xù)行駛的情況評價為"可(A)"。另外，將由于不能起動(即使每隔30秒鐘的間隔重復5次10秒鐘的起動也無法起動)、空轉失速(idlingstall)、發(fā)動機停止等而造成的不能維持行駛的情況評價為"不可(B)，，。得到的結果示于表l。[燃耗試驗]使用下述所示的裝載柴油發(fā)動機的車輛，進行燃耗的測定。關于試驗模式，按照圖2所示的模擬實際行駛的瞬態(tài)運轉模式進行；關于燃耗，對在試驗模式中消耗的燃料體積流量進行燃料溫度校正，并將其換算為重量值，對于該數(shù)值，以比較例1的燃料在進行試驗時的結果作為100，將各結果進行相對比較，并進行定量化。(車輛規(guī)格)發(fā)動機種類帶有中間冷卻器的增壓直列四缸柴油機發(fā)動機的總排氣量3L壓縮比18.5最大輸出功率l"kW/3W0rpm最大轉矩350Nm/2400rpm符合的規(guī)定符合平成9年度排氣規(guī)定變速器4AT<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>[實施例3~4、比較例4~6]在實施例3~4和比較例4~6中，分別準備具有表2所示組成和性狀的輕油組合物。實施例3~4的輕油組合物分別為通過費-托反應由天然氣制得蠟和中間餾分，再對其實施加氫處理而得到的燃料。比較例4的輕油組合物是通過一般的加氫精制制造的來自原油的燃料。比較例5的輕油組合物為通過費-托反應由天然氣制得蠟和中間餾分，再對其實施加氫處理而得到的燃料，但與實施例3~4的輕油組合物相比，是加氫處理的程度較低的燃料。比較例6的輕油組合物是對通過一般的加氫精制制造的來自原油的燃料進一步實施加氫處理，以謀求更低硫化和低芳香族化的燃料。下面，對實施例3~4和比較例4~6的各輕油組合物進行以下的試驗。[著火性試驗]為了確認低溫時的著火性，在可控環(huán)境溫度的底盤測功計上，使用下述的柴油型號(次號者)，測定低溫時的白煙。(車輛規(guī)格)發(fā)動機種類帶有中間冷卻器的增壓直列四缸柴油機排氣量3L壓縮比18.5最大輸出功率125kW/3400rpm最大轉矩350Nm/2400rpm符合的規(guī)定符合平成9年度排氣規(guī)定變速器4AT排氣后處理裝置氧化催化劑。在低溫實車試驗中，首先，在室溫下，用評價燃料(各輕油組合物)沖洗柴油車的燃料系統(tǒng)。將沖洗燃料取出，將主過濾器替換成新品后，向油箱中裝入規(guī)定量(供試車輛的油箱的容量的1/2)的評價燃料。然后，將環(huán)境溫度從室溫急冷至ioc在iox:下保持i小時后，以rc/h的冷卻速度緩慢冷卻至ot:，在(tc下保持i小時后，開始行車試驗。將即使每隔30秒鐘的間隔重復2次10秒鐘的起動也無法起動發(fā)動機的情況，評價為無法測定。另外，當可以起動時，在空轉下放置30秒鐘，然后在5秒鐘內將油門踏板踩滿，將該操作重復進行5次，用透射型測定器測定此時的白煙量。對各輕油組合物計算出5次的平均值，求出當將比較例6的平均值作為100時的相對值，評價著火性。得到的結果示于表2。[高溫起動性試驗]為了評價各輕油組合物的高溫起動性，在可控環(huán)境溫度和濕度的底盤測功計上，使用下述的裝備柴油發(fā)動機的車輛，按照以下的步驟，實施高溫起動性試驗。向車輛加入供試燃料15L，然后起動發(fā)動機，保持在空轉下。將環(huán)境溫度設定為25C使試驗室內溫度穩(wěn)定，當空轉中的車輛的燃料噴射泵出口溫度穩(wěn)定時，將發(fā)動機停止。從發(fā)動機停止開始放置5分鐘后，再次起動發(fā)動機，當發(fā)動機正常起動時，使環(huán)境溫度按照30匸、351C的順序上升，重復上述的試驗操作。在上述試驗中，將正常起動時評價為合格(A)，將無法起動時評價為不合格(B)。得到的結果示于表2。(車輛規(guī)格)最大裝栽量4t發(fā)動機種類直列六缸柴油機發(fā)動機的總排氣量8.2L燃料噴射泵高壓分配型符合的規(guī)定符合長期排氣規(guī)定(七都府縣指定低公害車)排氣后處理裝置氧化催化劑。[橡膠溶脹試驗]為了確認對作為發(fā)動機部件的形環(huán)等使用的橡膠制部件的影響，按照以下所示步驟進行浸漬試驗。以構成橡膠的化合物之一的丙烯腈作為結合的丙烯腈的質量(中心值)，將占全體25%以上至35%以下的丁腈橡膠(內部的丁腈橡膠)作為評價對象的橡膠部件，根椐MILR6855，將試驗燃料加熱至IOO'C，并保持該溫度，將試驗橡膠部件置于其中浸漬70小時。測定70小時后的試驗橡膠部件的體積變化，評價橡膠制部件的耐受性。得到的結果示于表2。表2的"橡膠溶脹試驗"一欄中，"A"表示試驗前后的體積、硬度、抗拉強度的各自變化比例在±10%以內，"B，，表示在±10%~土20%,"C"表示在±20%以上。[燃耗試驗]使用下述的柴油發(fā)動機裝載車輛進行燃耗測定。關于試驗模式，按照圖2所示的模擬實際行駛的瞬態(tài)運轉模式進行；關于燃耗，對在試驗模式中消耗的燃料體積流量進行燃料溫度校正，并將其換算為重量值，對于該數(shù)值，以比較例4的燃料進行試驗時的結果作為100,將各結果進行相對比較，并進行定量。所獲結果示于表2。(車輛規(guī)格)發(fā)動機種類帶有中間冷卻器的增壓直列四缸柴油機發(fā)動機的總排氣量3L壓縮比18.5最大輸出功率125kW/3400rpm最大轉矩350Nm/2400rpm符合的規(guī)定符合平成9年度排氣規(guī)定變速器4AT排氣后處理裝置氧化催化劑。[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table>權利要求1、輕油組合物，其特征在于，碳數(shù)10～24的鏈烷烴的組成滿足由下述式(1-1)表示的條件，緩冷濁點為-6.0℃以下，且，流動點為-7.5℃以下，[數(shù)1]<mathsid="math0001"num="0001"><math><![CDATA[<mrow><mn>340.0</mn><mo>&le;</mo><munderover><mi>&Sigma;</mi><mrow><mi>n</mi><mo>=</mo><mn>10</mn></mrow><mn>24</mn></munderover><mi>f</mi><mrow><mo>(</mo><mi>n</mi><mo>)</mo></mrow><mo>&le;</mo><mn>400.0</mn><mo>-</mo><mo>-</mo><mo>-</mo><mrow><mo>(</mo><mn>1</mn><mo>-</mo><mn>1</mn><mo>)</mo></mrow></mrow>]]></math></maths>式(1-1)中，n表示鏈烷烴的碳數(shù)，f(n)表示由下述式(2)表示的碳數(shù)n的鏈烷烴組成參數(shù)[數(shù)2]f(n)＝27.45-3.55(b/a)-0.65(c/a)(2)式中，n表示10～24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值)。2、權利要求1所述的輕油組合物，其特征在于，十六烷值為65以上，疏含量為IO質量ppm以下，芳族成分的含量為1質量％以下，環(huán)烷爛成分的含量為5質量％以下，冷濾點為-5。C以下。3、輕油組合物，其特征在于，碳數(shù)10~24的鏈烷烴的組成滿足由下述式(1-2)表示的條件，在餾出溫度250。C時的餾出量E250為5~45%，且，緩冷濁點超過-6.ox:，[數(shù)3]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>式(l-2)中，n表示鏈烷烴的碳數(shù)，f(n)表示由下述式(2)表示的碳數(shù)n的鏈烷烴組成參數(shù)[數(shù)4]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>式中，n表示10~24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值)。4、權利要求3所述的輕油組合物，其特征在于，十六烷值為65以上，石危含量為IO質量ppm以下，芳族成分的含量為1質量％以下，環(huán)烷烴成分的含量為5質量％以下，冷濾點為-5。C以下。全文摘要本發(fā)明提供一種輕油組合物，其碳數(shù)10～24的鏈烷烴的組成滿足下述式(1-1)表示的條件，緩冷濁點為-6.0℃以下，且，流動點為-7.5℃以下。本發(fā)明還提供一種輕油組合物，其碳數(shù)10～24的鏈烷烴的組成滿足由下述式(1-2)表示的條件，在餾出溫度250℃時的餾出量E250為5～45％，且，緩冷濁點超過-6.0℃。式(1-1)和式(1-2)中，n表示鏈烷烴的碳數(shù)，f(n)表示式(2)表示的碳數(shù)n的鏈烷烴組成參數(shù)。式(2)中，n表示10～24的整數(shù)，a、b和c分別表示碳數(shù)n的正構烷烴、碳數(shù)n的1分支的異構烷烴以及碳數(shù)n的2分支以上的異構烷烴在碳數(shù)n的鏈烷烴的總量中所占的比例(摩爾換算值)。[數(shù)1]340.0≤∑f(n)≤400.0(1-1)；[數(shù)2]f(n)＝27.45-3.55(b/a)-0.65(c/a)(2)；[數(shù)3]370.0≤∑f(n)≤430.0(1-2)。文檔編號C10L1/08GK101410494SQ20078001105公開日2009年4月15日申請日期2007年3月7日優(yōu)先權日2006年3月31日發(fā)明者井口靖敏,田村理,菅野秀昭申請人:新日本石油株式會社