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      一種基于LuGre摩擦模型伺服機(jī)械手摩擦補(bǔ)償控制系統(tǒng)及方法

      文檔序號(hào):9326212閱讀:751來源:國知局
      一種基于LuGre摩擦模型伺服機(jī)械手摩擦補(bǔ)償控制系統(tǒng)及方法
      【技術(shù)領(lǐng)域】
      [0001] 本發(fā)明涉及一種伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)摩擦補(bǔ)償方法,具體涉及一種基于LuGre摩擦模 型伺服機(jī)械手摩擦補(bǔ)償控制系統(tǒng)及方法。
      【背景技術(shù)】
      [0002] 不管是旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)還是平移關(guān)節(jié)的伺服機(jī)械手系統(tǒng)中,都不可避免的存在摩擦,而 摩擦是影響高性能伺服機(jī)械手控制精度的一個(gè)重要因素。為了提高控制系統(tǒng)的性能,必須 采取有效的摩擦補(bǔ)償方法減弱或消除摩擦對(duì)伺服機(jī)械手系統(tǒng)的影響。而建立準(zhǔn)確的摩擦模 型是實(shí)現(xiàn)摩擦有效補(bǔ)償?shù)年P(guān)鍵。摩擦模型通常有靜態(tài)摩擦模型和動(dòng)態(tài)模型兩種,靜態(tài)摩擦 模型通常不能真實(shí)地反應(yīng)實(shí)際摩擦對(duì)系統(tǒng)造成的非線性影響,在一些低速、高精度的伺服 運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)中,并不能獲得滿意的控制結(jié)果。而動(dòng)態(tài)摩擦模型中的LuGre模型給出了任 意穩(wěn)定狀態(tài)的摩擦特性,包括摩擦滯后現(xiàn)象、靜摩擦?xí)r的彈簧特性、依賴于速度改變的變臨 界摩擦力以及Stribeck效應(yīng)等特性,可以較好的反應(yīng)實(shí)際的摩擦特性。
      [0003] 為了克服摩擦給伺服機(jī)械手控制系統(tǒng)帶來的危害,專家學(xué)者們提出了一些摩擦補(bǔ) 償方法以提高系統(tǒng)的性能。PID控制簡單實(shí)用,但由于非線性摩擦可能導(dǎo)致穩(wěn)態(tài)誤差或目 標(biāo)位置附近的極限環(huán),因此PID并不適用高精度機(jī)械手控制。有的將摩擦視為一種外界擾 動(dòng),采用擾動(dòng)觀測器對(duì)摩擦進(jìn)行補(bǔ)償,但擾動(dòng)觀測器基于線性控制理論,只對(duì)一定帶寬信號(hào) 有效,但是摩擦作用于整個(gè)帶寬區(qū)域,因此也有不足;或者采用實(shí)驗(yàn)?zāi)P偷那梆佈a(bǔ)償,但由 于速度跟蹤誤差作用,會(huì)產(chǎn)生補(bǔ)償誤差。因此尋找其他切實(shí)有效的摩擦補(bǔ)償辦法仍是人們 所關(guān)心的問題。

      【發(fā)明內(nèi)容】

      [0004] 本發(fā)明的目的在于提供一種基于LuGre摩擦模型伺服機(jī)械手摩擦補(bǔ)償控制系統(tǒng) 及方法,通過設(shè)置第一加法運(yùn)算器、第二加法運(yùn)算器、計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器、RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算 器、第三加法運(yùn)算器及基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu);利用RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器采 用RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行逼近基于LuGre摩擦模型的摩擦不確定性,并與計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器結(jié)合, 以計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制為基礎(chǔ),通過神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)摩擦進(jìn)行學(xué)習(xí)和逼近,從而有效補(bǔ)償摩擦的影響, 提高機(jī)械手結(jié)構(gòu)跟蹤控制精度。本發(fā)明公開的一種基于LuGre摩擦模型伺服機(jī)械手摩擦補(bǔ) 償控制系統(tǒng)及方法,RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器通過強(qiáng)大的學(xué)習(xí)和適應(yīng)能力,能夠?qū)C(jī)械手結(jié)構(gòu)的 摩擦進(jìn)行動(dòng)態(tài)補(bǔ)償,從而提高控制性能,能夠克服現(xiàn)有的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)摩擦補(bǔ)償方法的 補(bǔ)償效果差、跟蹤誤差大的缺點(diǎn)。
      [0005] 為了達(dá)到上述目的,本發(fā)明通過以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn):
      [0006] -種基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)摩擦補(bǔ)償控制系統(tǒng),其特點(diǎn)是,該摩 擦補(bǔ)償控制系統(tǒng)包含:
      [0007] 第一加法運(yùn)算器,所述第一加法運(yùn)算器的第一輸入端輸入期望接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速 度信號(hào);
      [0008] 第二加法運(yùn)算器,所述第二加法運(yùn)算器的第一輸入端輸入期望接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位 移信號(hào);
      [0009] 計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器,所述計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器的兩輸入端分別與所述第一加法運(yùn)算器的 輸出端、所述第二加法運(yùn)算器的輸出端連接;
      [0010] RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器,所述RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器的兩個(gè)輸入端分別與所述第一加 法運(yùn)算器的輸出端、所述第二加法運(yùn)算器的輸出端連接;
      [0011] 第三加法運(yùn)算器,所述第三加法運(yùn)算器的第一輸入端與所述計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器的輸 出端連接,該第三加法運(yùn)算器的第二輸入端與所述RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器的輸出端連接;
      [0012] 基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu),所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手 結(jié)構(gòu)的輸入端與所述第三加法運(yùn)算器的輸出端連接,該基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手 結(jié)構(gòu)的第一輸出端與所述第一加法運(yùn)算器的第二輸入端連接,該基于LuGre摩擦模型的伺 服機(jī)械手結(jié)構(gòu)的第二輸出端與所述第二加法運(yùn)算器的第二輸入端連接。
      [0013] 優(yōu)選地,
      [0014] 所述第一加法運(yùn)算器將所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)輸出的實(shí)際 接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度信號(hào)與所述期望的接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度信號(hào)進(jìn)行相減運(yùn)算,并將運(yùn) 算結(jié)果分別輸入所述RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器的一個(gè)輸入端、所述計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器的一個(gè)輸入 端;
      [0015] 所述第二加法運(yùn)算器將所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)輸出的實(shí)際 接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移信號(hào)與所述期望的接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移信號(hào)進(jìn)行相減運(yùn)算,并將運(yùn)算 結(jié)果分別輸入所述RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器的另一個(gè)輸入端、所述計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器的另一個(gè)輸 入端。
      [0016] 優(yōu)選地,
      [0017] 所述計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器根據(jù)獲取的所述第一加法運(yùn)算器運(yùn)算結(jié)果及所述第二加法 運(yùn)算器運(yùn)算結(jié)果計(jì)算出第一控制輸入力矩;
      [0018] 所述RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器根據(jù)獲取的所述第一加法運(yùn)算器運(yùn)算結(jié)果及所述第二 加法運(yùn)算器運(yùn)算結(jié)果計(jì)算出所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立的摩擦不確 定項(xiàng)。
      [0019] 優(yōu)選地,
      [0020] 所述第三加法運(yùn)算器將所述計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器計(jì)算出的第一控制輸入力矩與所述 RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器計(jì)算出的所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立的摩擦不 確定項(xiàng)進(jìn)行相加運(yùn)算,獲得完整控制輸入力矩,并將所述完整控制輸入力矩輸入所述基于 LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)中;
      [0021] 所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立一階伺服機(jī)械手機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)模 型,并根據(jù)所述第三加法運(yùn)算器獲得所述完整控制輸入力矩計(jì)算出實(shí)際接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速 度、實(shí)際接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移。
      [0022] -種基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)摩擦補(bǔ)償控制方法,其特點(diǎn)是,該摩 擦補(bǔ)償控制方法包含:
      [0023] S1,采用基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)模 型;
      [0024] S2,采用第一加法運(yùn)算器、第二加法運(yùn)算器及計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器計(jì)算出第一控制輸 入力矩;
      [0025] S3,采用第一加法運(yùn)算器、第二加法運(yùn)算器及RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器計(jì)算出所述基 于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)的摩擦不確定項(xiàng);
      [0026] S4,采用第三加法運(yùn)算器計(jì)算出完整控制輸入力矩,并輸入至所述基于LuGre摩 擦模型。
      [0027] 優(yōu)選地,所述步驟Sl包含:
      [0028] 基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立的動(dòng)力學(xué)模型具體如下:
      [0029] ( 1 )
      [0030] Θ為關(guān)節(jié)位置,τ為完整控制輸入力矩,I為 實(shí)際接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度信號(hào),沒為實(shí)際接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)加速度信號(hào),F(xiàn)為摩擦力矩;m-伺 服機(jī)械手結(jié)構(gòu)質(zhì)量,1 一伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)連桿長度。
      [0031] 優(yōu)選地,所述步驟S2包含:
      [0032] S2. 1,根據(jù)設(shè)定的期望接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度信號(hào)色、期望接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移信 號(hào)Θ d,以及所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)輸出的實(shí)際接 觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度信號(hào)期望接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移信號(hào)Θ,所述第二加法運(yùn)算器計(jì)算出 所述伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)的位置跟蹤誤差e,所述第一加法運(yùn)算器計(jì)算出所述伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu) 的速度跟蹤誤差?J
      [0033] e = θ - Θ d (2) ; e - θ ~ θα (3 );
      [0034] S2. 2,根據(jù)所述步驟S2. 1算出的計(jì)算出位置跟蹤誤差e及速度跟蹤誤差?,所述 計(jì)算轉(zhuǎn)矩控制器計(jì)算出第一控制輸入力矩τ。:
      [0036] 其中,Kp、Kd分別為位置跟蹤誤差e及速度跟蹤誤差e&的比例微分控制增益。
      [0037] 優(yōu)選地,所述步驟S3包含:
      [0038] S3. 1,當(dāng)τ = τ。時(shí),將式⑷帶入式⑴中得到:
      [0043] S3. 2,采用所述RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)運(yùn)算器估算所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手 結(jié)構(gòu)建立伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)的摩擦不確定項(xiàng):
      [0044]
      [0045] 其中,x e Rn是神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的輸入向量;#為神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)權(quán)值矩陣;
      爐(.V) = 爐,(^),,..(6),,(X)]'是神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的尚斯基函數(shù),其中 別表示第i個(gè)高斯基函數(shù)的中心和寬度;ε是神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)逼近誤差。
      [0046] 優(yōu)選地,所述步驟S4包含:
      [0047] S4. 1,根據(jù)所述步驟S2獲取的第一控制輸入力矩τ。、所述步驟S3獲取的所述基 于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)建立伺服機(jī)械手結(jié)構(gòu)的摩擦不確定項(xiàng),所述第三加法 運(yùn)算器計(jì)算出完整控制輸入力矩τ :
      [0048]
      [0049] S4. 2,將所述完整控制輸入力矩τ輸入所述基于LuGre摩擦模型的伺服機(jī)械手結(jié) 構(gòu),輸出經(jīng)補(bǔ)償控制的實(shí)際接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度信號(hào)、實(shí)際接觸面相對(duì)運(yùn)動(dòng)位移信號(hào)。
      [0050] 本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下優(yōu)點(diǎn):
      [0051] 本發(fā)明公開的一種基
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