[比較例4]
[0165] 在比較例4中，如表1所示，除了使用有機(jī)硅主劑A與固化劑B的配比（有機(jī)硅主 劑A :固化劑B)為3 :7進(jìn)行混合而形成的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂之外，以與實(shí) 施例10相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。
[0166] [實(shí)施例 13]
[0167] 在實(shí)施例13中，如表1所示，除了作為導(dǎo)熱性纖維使用了平均纖維長度為250 μπι 的瀝青類碳纖維之外，以與實(shí)施例1相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。
[0168] [實(shí)施例 14]
[0169] 在實(shí)施例14中，如表1所示，除了使用有機(jī)硅主劑Α與固化劑Β的配比（有機(jī)硅 主劑A :固化劑B)為55 :45進(jìn)行混合而形成的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂之外，以 與實(shí)施例13相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。
[0170] [實(shí)施例 15]
[0171] 在實(shí)施例15中，如表1所示，除了使用有機(jī)硅主劑A與固化劑B的配比（有機(jī)硅 主劑A :固化劑B)為5 :5進(jìn)行混合而形成的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂之外，以與 實(shí)施例13相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。
[0172] [比較例5]
[0173] 在比較例5中，如表1所示，除了使用有機(jī)硅主劑A與固化劑B的配比（有機(jī)硅主 劑A :固化劑B)為3 :7進(jìn)行混合而形成的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂之外，以與實(shí) 施例13相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。

[0177] [導(dǎo)熱率的測(cè)定]
[0178] 通過以ASTM-D5470為標(biāo)準(zhǔn)的測(cè)定方法，對(duì)實(shí)施例1至實(shí)施例15以及比較例1至 比較例5的導(dǎo)熱性片材施加負(fù)載（0. 5、1、1.5、2、3、4、5、6、7. 5kgf/cm2)，測(cè)定了導(dǎo)熱率。另 外，施加負(fù)載時(shí)導(dǎo)熱性片材的壓縮率設(shè)為以初始厚度2. 0mm為100%時(shí)的變化比例。
[0179] 圖8至圖12分別示出碳纖維長度為50 μm、100 μm、150 μm、180 μm以及250 μm 時(shí)導(dǎo)熱性片材的導(dǎo)熱率相對(duì)于壓縮率的曲線圖。另外，圖13至圖16分別示出有機(jī)硅主劑 A與固化劑B的配比（有機(jī)硅主劑A :固化劑B)為6 :4、55 :45、5 :5以及3 :7時(shí)導(dǎo)熱性片材 的導(dǎo)熱率相對(duì)于壓縮率的曲線圖。在有機(jī)硅主劑A :固化劑B為5 :5的等量的情況下，因未 固化成分而具有流動(dòng)性，但是，在有機(jī)硅主劑A :固化劑B為3 :7的情況下，由于完全固化而 失去流動(dòng)性，導(dǎo)致壓縮性惡化。
[0180] 從圖8至圖16可知，由于具有大于等于40%的壓縮率，從而可填補(bǔ)熱源與散熱部 件之間的落差，提升了貼合性，能夠獲得優(yōu)異的導(dǎo)熱性。另外可知，通過使有機(jī)硅主劑A與 固化劑B的配比（有機(jī)硅主劑A :固化劑B)為5 :5至6 :4,能夠獲得具有大于等于40%壓 縮率的導(dǎo)熱性片材。另外可知，通過使導(dǎo)熱性纖維的平均纖維長度大于等于100 μ m且小于 等于250 μ m，在壓縮率小于等于40%的情況下，能夠獲得大于等于20W/mK的優(yōu)異的導(dǎo)熱率 峰值。
[0181] 〈保持導(dǎo)熱性片材壓縮狀態(tài)時(shí)的熱阻〉
[0182] [實(shí)施例 16]
[0183] 在實(shí)施例16中，將作為導(dǎo)熱性粒子的21體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的平 均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、22體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導(dǎo)熱性 纖維的25體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應(yīng)型液狀 有機(jī)娃樹脂中，調(diào)制出有機(jī)娃樹脂組合物。
[0184] 使用以有機(jī)聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂，并使有機(jī) 硅主劑A與固化劑B的配比（有機(jī)硅主劑A :固化劑B)為55 :45進(jìn)行混合。
[0185] 將所獲得的有機(jī)硅樹脂組合物在中空四角柱狀的金屬模具（35mmX35mm)中擠出 成型，形成35mm □的有機(jī)硅成型品。將有機(jī)硅成型品在烘箱中以100°C加熱6個(gè)小時(shí)，形成 有機(jī)硅固化物。使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割成3. 5_的厚度，從而得到導(dǎo)熱性片 材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。
[0186] 將導(dǎo)熱性片材夾在熱源與散熱部件之間，施加 0. 5kgf/cm2的負(fù)載使厚度恒定的狀 態(tài)下，測(cè)定了初始熱阻。初始熱阻為1.29K*cm2/W。之后，將導(dǎo)熱性片材以夾在熱源與散熱 部件之間的狀態(tài)下放入85°C的恒溫箱中，經(jīng)過1000小時(shí)后取出，并測(cè)定了熱阻。1000小時(shí) 后的熱阻為1. 20K · cm2/W。因此，初始與1000小時(shí)后的熱阻的變化率為一 7%。將這些測(cè) 定結(jié)果不出于表2中。
[0187] [實(shí)施例 17]
[0188] 在實(shí)施例17中，除了使用超聲波裁刀切割成2. 0mm的厚度之外，以與實(shí)施例16相 同的方式制得導(dǎo)熱性片材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。
[0189] 將導(dǎo)熱性片材夾在熱源與散熱部件之間，施加2. Okgf/cm2的負(fù)載使厚度恒定的狀 態(tài)下，測(cè)定了初始熱阻。初始熱阻為l.〇4K*cm2/W。之后，將導(dǎo)熱性片材以夾在熱源與散熱 部件之間的狀態(tài)下放入85°C的恒溫箱中，經(jīng)過1000小時(shí)后取出，并測(cè)定了熱阻。1000小時(shí) 后的熱阻為0. 79K · cm2/W。因此，初始與1000小時(shí)后的熱阻的變化率為一 25%。將這些 測(cè)定結(jié)果示出于表2中。
[0190] [實(shí)施例 18]
[0191] 在實(shí)施例18中，將作為導(dǎo)熱性粒子的31體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的平 均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、22體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導(dǎo)熱性 纖維的16體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應(yīng)型液狀 有機(jī)娃樹脂中，調(diào)制出有機(jī)娃樹脂組合物。
[0192] 使用以有機(jī)聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂，并使有機(jī) 硅主劑A與固化劑B的配比（有機(jī)硅主劑A :固化劑B)為55 :45進(jìn)行混合。
[0193] 將所獲得的有機(jī)硅樹脂組合物在中空四角柱狀的金屬模具（35mmX35mm)中擠出 成型，形成35mm □的有機(jī)硅成型品。將有機(jī)硅成型品在烘箱中以100°C加熱6個(gè)小時(shí)，形成 有機(jī)硅固化物。使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割成3. 0_的厚度，從而得到導(dǎo)熱性片 材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。
[0194] 將導(dǎo)熱性片材夾在熱源與散熱部件之間，施加2. Okgf/cm2的負(fù)載使厚度恒定的狀 態(tài)下，測(cè)定了初始熱阻。初始熱阻為2. 23K*cm2/W。之后，將導(dǎo)熱性片材以夾在熱源與散熱 部件之間的狀態(tài)下放入85°C的恒溫箱中，經(jīng)過1000小時(shí)后取出，并測(cè)定了熱阻。1000小時(shí) 后的熱阻為2. 16K · cm2/W。因此，初始與1000小時(shí)后的熱阻的變化率為一 3%。將這些測(cè) 定結(jié)果不出于表2中。
[0195] [參考例1]
[0196] 在參考例1中，使用了與實(shí)施例1相同組成的導(dǎo)熱性片材。未將導(dǎo)熱性片材夾在 熱源與散熱部件之間，但對(duì)導(dǎo)熱性片材施加〇. 5kgf/cm2的負(fù)載測(cè)定了初始熱阻。初始熱阻 為1. 31K · cm2/W。之后，將導(dǎo)熱性片材放入85°C的恒溫箱中，經(jīng)過1000小時(shí)后取出，并測(cè) 定了熱阻。1000小時(shí)后的熱阻為1. 43K · cm2/W。因此，初始與1000小時(shí)后的熱阻的變化 率為9. 2%。將這些測(cè)定結(jié)果示出于表2中。
[0197] [參考例2]
[0198] 在參考例2中，使用了與實(shí)施例2相同組成的導(dǎo)熱性片材。未將導(dǎo)熱性片材夾在 熱源與散熱部件之間，但對(duì)導(dǎo)熱性片材施加2. Okgf/cm2的負(fù)載測(cè)定了初始熱阻。初始熱阻 為1. 0K · cm2/W。之后，將導(dǎo)熱性片材放入85°C的恒溫箱中，經(jīng)過1000小時(shí)后取出，并測(cè)定 了熱阻。1000小時(shí)后的熱阻為1. 02K · cm2/W。因此，初始與1000小時(shí)后的熱阻的變化率 為2%。將這些測(cè)定結(jié)果示出于表2中。
[0201] 另外，圖17是示出將實(shí)施例17的導(dǎo)熱性片材夾在熱源與散熱部件之間的狀態(tài) 下熱阻相對(duì)于所經(jīng)過時(shí)間的曲線圖。以將導(dǎo)熱性片材夾在熱源與散熱部件之間并施加了 2. Okgf/cm2的負(fù)載的狀態(tài)下放入85°C的恒溫箱中，100小時(shí)后、300小時(shí)后、500小時(shí)后以及 750小時(shí)后取出，并分別測(cè)定了熱阻。從圖17所示的曲線圖可知，與剛施加負(fù)載之后相比， 保持變位恒定或者恒定負(fù)載狀態(tài)的熱阻變小。另外可以看出，經(jīng)過800小時(shí)后，熱阻變得基 本恒定。
[0202] 如表2及圖17所示，通過使導(dǎo)熱性粒子以及導(dǎo)熱性纖維填料的填充量小于等于70 體積％，能夠獲得具有大于等于40%壓縮率的優(yōu)異的柔韌性，因此，隨著時(shí)間的推移，熱源 與散熱部件的貼合性提升，從而能夠降低熱阻。
[0203] 〈關(guān)于導(dǎo)熱性片材厚度的影響〉
[0204] 接著，制作出規(guī)定厚度的導(dǎo)熱性片材，并對(duì)導(dǎo)熱率和熱阻進(jìn)行了測(cè)定。
[0205] [導(dǎo)熱率的測(cè)定]
[0206] 通過以ASTM-D5470為標(biāo)準(zhǔn)的測(cè)定方法，對(duì)導(dǎo)熱性片材施加負(fù)載（kgf/cm2)，測(cè)定了 導(dǎo)熱率。另外，將施加了負(fù)載時(shí)的導(dǎo)熱性片材的壓縮率設(shè)為以初始厚度為100%時(shí)的變化比 例。
[0207] [熱阻的測(cè)定]
[0208] 使用熱阻測(cè)定裝置（迪睿合公司生產(chǎn)），將20m_的樣品導(dǎo)熱性片材夾在熱源與 散熱部件之間，在施加了負(fù)載（kgf/cm2)的狀態(tài)下，測(cè)定了熱阻（K*Cm2/W)。另外，將施加 了負(fù)載時(shí)的導(dǎo)熱性片材的壓縮率設(shè)為以初始厚度為1〇〇 %時(shí)的變化比例。
[0209] [實(shí)施例 19]
[0210] 在實(shí)施例19中，將作為導(dǎo)熱性粒子的20. 4體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的 平均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、24. 0體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導(dǎo) 熱性纖維的22. 3體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應(yīng) 型液狀有機(jī)硅樹脂中，調(diào)制出有機(jī)硅樹脂組合物。
[0211] 使用以有機(jī)聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應(yīng)型液狀有機(jī)硅樹脂，并使有機(jī) 硅主劑A與固化劑B的配比（有機(jī)硅主劑A :固化劑B)為55 :45進(jìn)行混合。
[0212] 將所獲得的有機(jī)硅樹脂組合物在中空四角柱狀的金屬模具（35mmX35mm)中擠出 成型，形成35mm □的有機(jī)硅成型品。將有機(jī)硅成型品在烘箱中以100°C加熱6個(gè)小時(shí)，形成 有機(jī)硅固化物。使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割成3. 0_的厚度，從而得到導(dǎo)熱性片 材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。圖18至圖21及表3示出施加了 0.5kgf/ cm2(壓縮率 4.893% )、1.0kgf/cm2(壓縮率 10.071% )、1.5kgf/cm2(壓縮率 20. 158% )、 2. 0kgf/cm2(壓縮率26. 036% )、3· 0kgf/cm2(壓縮率46. 728% )負(fù)載時(shí)的導(dǎo)熱率或者熱阻。
[0215] [實(shí)施例 20]
[0216] 在實(shí)施例20中，除了使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割為2. 5mm的厚度之 外，以與實(shí)施例19相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖18至圖21及表4示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率5. 771% )、1.0kgf/cm2(壓縮 率 10. 795% )、1· 5kgf/cm2(壓縮率 19. 755% )、2. 0kgf/cm2(壓縮率 36. 586% )、3. Okgf/ cm2(壓縮率52. 079% )負(fù)載時(shí)的導(dǎo)熱率或者熱阻。
[0219] [實(shí)施例 21]
[0220] 在實(shí)施例21中，除了使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割為2. 0mm的厚度之 外，以與實(shí)施例19相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖18至圖21及表5示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率5. 680% )、1. 0kgf/cm2(壓縮率 8. 295 % )、1. 5kgf/cm2 (壓縮率 15. 470 % )、2. Okgf/cm2 (壓縮率 25. 480 % )、3. Okgf/cm2 (壓 縮率43. 961% )負(fù)載時(shí)的導(dǎo)熱率或者熱阻。
[0223] [實(shí)施例 22]
[0224] 在實(shí)施例22中，除了使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割為1. 5mm的厚度之 外，以與實(shí)施例19相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖18至圖21及表6示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率6. 501% )、1. 0kgf/cm2(壓縮率 8. 603 % )、1. 5kgf/cm2 (壓縮率 15. 055 % )、2. Okgf/cm2 (壓縮率 23. 978 % )、3. Okgf/cm2 (壓 縮率39. 808% )、4· 0kgf/cm2(壓縮率50. 901% )負(fù)載時(shí)的導(dǎo)熱率或者熱阻。
[0227] [實(shí)施例 23]
[0228] 在實(shí)施例23中，除了使用超聲波裁刀將有機(jī)硅固化物切割為1.0mm的厚度之 外，以與實(shí)施例19相同的方式制得導(dǎo)熱性片材。該導(dǎo)熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖18至圖21及表7示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率4. 269%