)、1. 0kgf/cm2(壓縮率 7. 649 % )、1. 5kgf/cm2 (壓縮率 11. 679 % )、2. Okgf/cm2 (壓縮率 20. 420 % )、3. Okgf/cm2 (壓 縮率38.141%)、4.01^€/〇112(壓縮率47.330%)負載時的導熱率或者熱阻。
[0231] [實施例 24]
[0232] 在實施例24中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割為0.5mm的厚度之 外，以與實施例19相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖18至圖21及表8示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率5. 671% )、1. 0kgf/cm2(壓縮率 7. 860 % )、1. 5kgf/cm2 (壓縮率 8. 648 % )、2. Okgf/cm2 (壓縮率 10. 667 % )、3. Okgf/cm2 (壓 縮率 15. 892% )、4· 0kgf/cm2(壓縮率 21. 753% )、5· 3kgf/cm2(壓縮率 29. 821% )、6· Okgf/cm2(壓縮率36. 038% )、7· 5kgf/cm2(壓縮率44 279% )負載時的導熱率或者熱阻。
[0236] [實施例 25]
[0237] 在實施例25中，將作為導熱性粒子的20. 4體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的 平均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、24. 0體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導 熱性纖維的22. 3體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應 型液狀有機硅樹脂中，調(diào)制出有機硅樹脂組合物。
[0238] 使用以有機聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應型液狀有機硅樹脂，并使有機 硅主劑A與固化劑B的配比（有機硅主劑A :固化劑B)為60 :40進行混合。
[0239] 將所獲得的有機硅樹脂組合物在中空四角柱狀的金屬模具（35mmX35mm)中擠出 成型，形成35mm □的有機硅成型品。將有機硅成型品在烘箱中以100°C加熱6個小時，形成 有機硅固化物。使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成3. 0_的厚度，從而得到導熱性片 材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。圖22至圖25及表9示出施加了 0. 5kgf/ cm2 (壓縮率 5. 522 % )、1. Okgf/cm2 (壓縮率 12. 867 % )、1. 5kgf/cm2 (壓縮率 33. 780 % )、 2.01^€/〇112(壓縮率 46.857 %)、3.01^€/〇112(壓縮率59.113%)、4.01^€/〇112(壓縮率 66. 573 % )、5. 3kgf/cm2 (壓縮率 72. 782 % )、6. Okgf/cm2 (壓縮率 75. 367 % )、7. 5kgf/ cm2(壓縮率77. 601% )負載時的導熱率或者熱阻。
[0242] [實施例 26]
[0243] 在實施例26中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成2. 5mm的厚度之 外，以與實施例25相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖22至圖25及表10示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率6. 042%)、1.0kgf/cm2(壓縮 率12.571%)、1.51^以〇112(壓縮率31.371%)、2.01^以〇112(壓縮率 43.307%)、3.01^以 cm2(壓縮率 53. 652% )、4· 0kgf/cm2(壓縮率 59. 514% )、5· 3kgf/cm2(壓縮率 66. 962% )、 6. 0kgf/cm2(壓縮率70. 629% )、7· 5kgf/cm2(壓縮率74. 061% )負載時的導熱率或者熱阻。
[0246] [實施例 27]
[0247] 在實施例27中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成2. 0mm的厚度之 外，以與實施例25相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖22至圖25及表10示出施加了 0.5kgf/cm2(壓縮率4.800%)、L0kgf/cm2(壓縮 率 10.710% )、1.5kgf/cm2(壓縮率 19.467% )、2.0kgf/cm2(壓縮率 43. 161% )、3.0kgf/ cm2 (壓縮率 53. Ill % )、4. Okgf/cm2 (壓縮率 59. 107% )、5. 3kgf/cm2 (壓縮率 68. 042% )、 6. 0kgf/cm2(壓縮率7L 279% )、7· 5kgf/cm2(壓縮率73. 934% )負載時的導熱率或者熱阻。
[0250] [實施例 28]
[0251] 在實施例28中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成1.5mm的厚度之 外，以與實施例25相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮 率。圖22至圖25及表12示出施加了 0. 5kgf/cm2(壓縮率5. 777%)、1.0kgf/cm2(壓縮 率 12. 835% )、1· 5kgf/cm2(壓縮率 20. 523% )、2. 0kgf/cm2(壓縮率 34. 738% )、3. Okgf/ cm2(壓縮率 48. 046% )、4· 0kgf/cm2(壓縮率 57. 129% )、5· 3kgf/cm2(壓縮率 63. 879% )、 6. 0kgf/cm2(壓縮率66. 955% )、7· 5kgf/cm2(壓縮率7L 815% )負載時的導熱率或者熱阻。
[0254] [實施例 29]
[0255] 在實施例29中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成1. 0mm的厚度之外， 以與實施例25相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。圖 22 至圖 25 及表 13 施加了 0.5kgf/cm2(壓縮率 5.588%)、1.0kgf/cm2(壓縮率 10.313%)、 1.51^€/〇112(壓縮率15.619%)、2.01^€/〇112(壓縮率 36.487 %)、3.01^€/〇112(壓縮率 50. 618 % )、4. 0kgf/cm2(壓縮率 58. 540 % )、5. 3kgf/cm2(壓縮率 55. 963 % )、6. Okgf/cm2(壓縮率59. 207% )、7· 5kgf/cm2(壓縮率64. 443% )負載時的導熱率或者熱阻。
[0258] 如圖18至圖25所示，在小于等于3. 0mm的厚度下，能夠獲得壓縮率大于等于 40%、并且熱阻在大于等于0. 5kgf/cm2且小于等于3kgf/cm2的負載范圍內(nèi)具有極小值的導 熱性片材。這樣地，在大于等于0. 5kgf/cm2且小于等于3kgf/cm2的負載范圍下，導熱性片 材的熱阻值隨著負載的施加而變小，并在達到最小值后變大，由此，當將導熱性片材與散熱 部件一起設置在例如基板上的電子元件等發(fā)熱體上時，能夠以較小的負載使發(fā)熱體與散熱 部件貼合，從而能夠獲得優(yōu)異的導熱性。另外，由于以較小的負載設置在基板上，因此能夠 降低基板損壞等風險。
[0259] 〈關(guān)于導熱性片材的最大壓縮應力及殘余應力〉
[0260] 接下來，將有機硅主劑A與固化劑B的配比（有機硅主劑A :固化劑B)以規(guī)定比 進行混合，對規(guī)定厚度的導熱性片材的最大壓縮應力及殘余應力進行了測定。
[0261] [最大壓縮應力及殘余應力的測定]
[0262] 使用拉壓試驗機（A&D公司生產(chǎn)的TENSILON RTG1225)測定了將25mmX25mm的實 驗片材以25. 4mm/min的速度壓縮40%時的最大壓縮應力。另外，測定了在壓縮40%的狀 態(tài)下保持10分鐘后的殘余應力。此外，以慢于25. 4mm/min的速度進行壓縮的情況，與以 25. 4mm/min的速度進行壓縮時相比，最大壓縮應力變小。
[0263] 實驗片材：25_X25_
[0264] 壓縮率：40%
[0265] 試驗速度：25. 4mm/mi η
[0266] 試驗機稱重傳感器（load cell) :2. 5ΚΝ
[0267] 壓縮板：金屬
[0268] [實施例 30]
[0269] 在實施例30中，將作為導熱性粒子的20. 4體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的 平均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、24. 0體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導 熱性纖維的22. 3體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應 型液狀有機硅樹脂中，調(diào)制出有機硅樹脂組合物。
[0270] 使用以有機聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應型液狀有機硅樹脂，并使有機 硅主劑A與固化劑B的配比（有機硅主劑A :固化劑B)為50 :50進行混合。
[0271] 將所獲得的有機硅樹脂組合物在中空四角柱狀的金屬模具（35_X35mm)中擠出 成型，形成35mm □的有機硅成型品。將有機硅成型品在烘箱中以100°C加熱6個小時，形 成有機硅固化物。使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成1. 〇_的厚度，從而得到導熱性 片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。另外，如表14所示，最大壓縮應力為 1000N，10分鐘后的殘余應力為220N。
[0272] [實施例 31]
[0273] 在實施例31中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成1. 5mm的厚度之外， 以與實施例30相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。 另外，如表14所示，最大壓縮應力為780N，10分鐘后的殘余應力為204N。
[0274] [實施例 32]
[0275] 在實施例32中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成2. 0mm的厚度之外， 以與實施例30相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。 另外，如表14所示，最大壓縮應力為700N，10分鐘后的殘余應力為197N。
[0276] [實施例如
[0277] 在實施例33中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成3. 0mm的厚度之外， 以與實施例30相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。 另外，如表14所示，最大壓縮應力為660N，10分鐘后的殘余應力為178N。
[0278] [實施例 34]
[0279] 在實施例34中，將作為導熱性粒子的20. 4體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的 平均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、24. 0體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導 熱性纖維的22. 3體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應 型液狀有機硅樹脂中，調(diào)制出有機硅樹脂組合物。
[0280] 使用以有機聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應型液狀有機硅樹脂，并使有機 硅主劑A與固化劑B的配比（有機硅主劑A :固化劑B)為55 :45進行混合。
[0281] 將所獲得的有機硅樹脂組合物在中空四角柱狀的金屬模具（35_X35mm)中擠出 成型，形成35_ □的有機硅成型品。將有機硅成型品在烘箱中以100°C加熱6個小時，形成 有機硅固化物。使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成1. 〇_的厚度，從而得到導熱性片 材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。另外，如表14所示，最大壓縮應力為980N， 10分鐘后的殘余應力為198N。
[0282] [實施例 35]
[0283] 在實施例35中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成1. 5mm的厚度之外， 以與實施例34相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。 另外，如表14所示，最大壓縮應力為756N，10分鐘后的殘余應力為188N。
[0284] [實施例 36]
[0285] 在實施例36中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成2. 0mm的厚度之外， 以與實施例34相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。 另外，如表14所示，最大壓縮應力為680N，10分鐘后的殘余應力為133N。
[0286] [實施例 37]
[0287] 在實施例37中，除了使用超聲波裁刀將有機硅固化物切割成3. 0mm的厚度之外， 以與實施例34相同的方式制得導熱性片材。該導熱性片材具有大于等于40%的壓縮率。 另外，如表14所示，最大壓縮應力為610N，10分鐘后的殘余應力為124N。
[0288] [實施例 38]
[0289] 在實施例38中，將作為導熱性粒子的20. 4體積％的經(jīng)硅烷偶聯(lián)劑偶聯(lián)處理后的 平均粒徑為5 μ m的氧化鋁粒子、24. 0體積％的平均粒徑為1 μ m的氮化鋁粒子、以及作為導 熱性纖維的22. 3體積％的平均纖維長度為150 μ m的瀝青類碳纖維混合在二液性加成反應 型液狀有機硅樹脂中，調(diào)制出有機硅樹脂組合物。
[0290] 使用以有機聚硅氧烷為主要成分的二液性加成反應型液狀有機硅樹脂，并使有機 硅主劑A與固化劑B的配比（有機硅主劑A :固化劑B)為57 :43進行混合。
[0291] 將所獲得的有機硅樹脂組合物在中空四