国产精品1024永久观看,大尺度欧美暖暖视频在线观看,亚洲宅男精品一区在线观看,欧美日韩一区二区三区视频,2021中文字幕在线观看

  • <option id="fbvk0"></option>
    1. <rt id="fbvk0"><tr id="fbvk0"></tr></rt>
      <center id="fbvk0"><optgroup id="fbvk0"></optgroup></center>
      <center id="fbvk0"></center>

      <li id="fbvk0"><abbr id="fbvk0"><dl id="fbvk0"></dl></abbr></li>

      一種曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法與流程

      文檔序號:12466952閱讀:1488來源:國知局
      一種曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法與流程
      本發(fā)明屬于橋梁設(shè)計(jì)
      技術(shù)領(lǐng)域
      ,尤其涉及一種曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法。
      背景技術(shù)
      :曲線箱梁橋在公路工程中得到了廣泛的應(yīng)用,然而實(shí)際運(yùn)營過程中,橋梁傾覆事故時(shí)有發(fā)生?,F(xiàn)行規(guī)范中,無論是《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2004)還是《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)都對禁止支座脫空有所說明,但只是對安裝過程的要求,禁止安裝時(shí)出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。盡管學(xué)者們對于曲線橋有了一定的研究,但是大部分橋梁設(shè)計(jì)研究工作者的關(guān)注重點(diǎn)通常在于橋梁結(jié)構(gòu)的抗彎、抗剪等承載能力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算上面,對于偶然的偏心超限荷載的作用的關(guān)注度不足,尤其是現(xiàn)行公路規(guī)范對橋梁抗傾覆沒有指導(dǎo)性的驗(yàn)算方法,使得橋梁在設(shè)計(jì)階段就存在抗傾覆能力弱的可能。隨著橋梁抗傾覆穩(wěn)定性能逐漸被重視,相應(yīng)的規(guī)范也針對橋梁抗傾覆性能進(jìn)行了規(guī)定。《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2012)指導(dǎo)意見稿就新加入了對橋梁抗傾覆安全性的驗(yàn)算要求。第4.1.10條規(guī)定采用整體式斷面的中小跨徑梁橋應(yīng)進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)抗傾覆驗(yàn)算,根據(jù)指導(dǎo)意見稿中所給的公式可以看出,曲率半徑和支座偏心距對曲線橋的抗傾覆安全性能有一定的影響。曲率半徑和支座偏心距是曲線橋的兩個(gè)重要參數(shù)。曲率半徑的變化不僅改變了梁橋在平面上走向,同時(shí)也對支座反力和車輛荷載作用下沖擊效應(yīng)等等都有所影響。支座偏心距對曲線橋的所受的扭矩進(jìn)行重分布,使結(jié)構(gòu)所承受的扭矩分布趨于合理,使連續(xù)曲線梁沿梁長方向的扭矩峰值得到控制。另外,由符拉索夫微分方程可知,由于曲率的影響,在外荷載作用下,梁截面內(nèi)產(chǎn)生“彎矩”的同時(shí)必然伴隨著產(chǎn)生“耦合扭矩”,同理,在產(chǎn)生“扭矩”的同時(shí)也伴隨著產(chǎn)生相應(yīng)的“耦合彎矩”。曲線梁橋的曲率半徑和支座偏心距這兩個(gè)重要參數(shù)對其抗傾覆安全性能具有一定的影響,合理的曲率半徑和支座偏心距的設(shè)置會(huì)增加全橋抗傾覆的穩(wěn)定性能。曲率半徑的設(shè)計(jì)跟道路路線走向和車輛通行速度要求下所需的轉(zhuǎn)彎半徑等因素有關(guān),支座偏心距的設(shè)計(jì)一般是為調(diào)整結(jié)構(gòu)內(nèi)部扭矩分布而設(shè)置的,然而實(shí)際工程中支座偏心距的設(shè)計(jì)取值往往只能確定一個(gè)范圍而不是一個(gè)確定的數(shù)值。曲線橋的曲率半徑若在確定的情況下,支座偏心的大小會(huì)對抗傾覆安全性影響較大,如何減小取值范圍的寬度,如何使支座偏心與曲率半徑的配合使橋梁上部結(jié)構(gòu)抗傾覆性能更強(qiáng),這就是本發(fā)明的意義所在。種上所述,現(xiàn)有方法計(jì)算繁冗的弊端,使得計(jì)算過于復(fù)雜。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:本發(fā)明的目的在于提供一種曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法,旨在解決現(xiàn)有方法計(jì)算繁冗的弊端,使得計(jì)算過于復(fù)雜的問題。本發(fā)明是這樣實(shí)現(xiàn)的,一種曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法,現(xiàn)在無論是對建筑還是對橋梁的抗傾覆安全系數(shù)計(jì)算,基本都是采用最基礎(chǔ)的驗(yàn)算方法即計(jì)算結(jié)構(gòu)荷載作用下的抗傾覆力矩和傾覆力矩的比值,所述曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法通過多項(xiàng)式函數(shù)擬合法來確定曲率半徑和支座偏心距對三等跨連續(xù)曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)的影響,對曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)進(jìn)行表達(dá);三等跨連續(xù)曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)kqf用多項(xiàng)式函數(shù)表達(dá)式為:其中:支座偏心距l(xiāng)和曲率半徑r是橋梁設(shè)計(jì)時(shí)的兩個(gè)幾何參數(shù),為定值;l為曲線橋支座偏心距,單位:m,r為曲率半徑,單位:m,當(dāng)曲率半徑r小于600m時(shí),采用公式(1);當(dāng)曲率半徑r不小于600m且不大于1000m時(shí),采用公式(2);x1、x2、…、x8為通過擬合需要確定的幾個(gè)擬合變量,擬合后確定x1、x2、…、x8取值。進(jìn)一步,x1、x2、…、x8通過擬合后,x1=323.377,x2=-564.755,x3=341.810,x4=-0.007,x5=0.6143,x6=-0.8977,x7=3.6786,x8=-21.591。進(jìn)一步,所述抗傾覆安全系數(shù)kqf的適用范圍為:支座偏心距l(xiāng):0~0.5m,曲率半徑r:50~1000m;所適用支座偏心距與曲率半徑的范圍為計(jì)算抗傾覆安全系數(shù)時(shí)的取值范圍,實(shí)際工程中獨(dú)柱墩的偏心不大于0.5m,且曲率半徑在1000m時(shí)已近似于直橋,所以在數(shù)據(jù)計(jì)算時(shí)對支座偏心的范圍定在0~0.5m,對曲率半徑的范圍定在50~1000m,并將其均分。本發(fā)明無論是對橋梁加固還是對橋梁設(shè)計(jì)都一定的意義,對橋梁加固來說,有效地計(jì)算橋梁的抗傾覆性能,從而確定舊橋是否需要抗傾覆性的加固,若系數(shù)小于規(guī)定值則需要加固;對橋梁設(shè)計(jì)階段來說,更方便的計(jì)算橋梁的抗傾覆性能,有助于橋型設(shè)計(jì)時(shí)避開傾覆能力弱的橋型。在曲線箱梁橋的抗傾覆安全系數(shù)計(jì)算中,提供一種方便快捷的安全系數(shù)表達(dá)方法。解決了現(xiàn)有方法計(jì)算較為繁雜的弊端,比如在計(jì)算抗傾覆性能時(shí),現(xiàn)在規(guī)范要計(jì)算的參數(shù)變量有成橋狀態(tài)即自重作用下的各個(gè)支反力、橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值、各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離、橫向加載車道與橋長外輪廓以及傾覆軸線所圍成的面積等等,根據(jù)本發(fā)明給的公式只需要知道曲率半徑及支座偏心即可計(jì)算抗傾覆安全系數(shù)。附圖說明圖1是本發(fā)明實(shí)施例提供的橋梁截面示意圖;圖2是本發(fā)明實(shí)施例提供的橋梁結(jié)構(gòu)分析簡化模型;圖3是本發(fā)明實(shí)施例提供的公路-Ⅰ級車道荷載示意圖;圖4是本發(fā)明實(shí)施例提供的支座編號圖。具體實(shí)施方式為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白,以下結(jié)合實(shí)施例,對本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說明。應(yīng)當(dāng)理解,此處所描述的具體實(shí)施例僅僅用以解釋本發(fā)明,并不用于限定本發(fā)明。下面結(jié)合附圖對本發(fā)明作詳細(xì)描述。本發(fā)明所用的局部坐標(biāo)系說明如下:局部坐標(biāo)系oxyz中z軸鉛直向上為正,x軸沿徑向內(nèi)側(cè)為正,y軸沿橋梁軸線方向?yàn)檎?,并符合右手螺旋法則,見圖3所示。本發(fā)明給出的曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)式:式中qk—車道荷載中均布荷載;Pk—車道荷載中集中荷載;μ—沖擊系數(shù);RGi—成橋狀態(tài)時(shí)各個(gè)支座的支反力;xi—各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離;Ω—傾覆軸線與橫向加載車道圍成的面積;e—橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值。由于考慮的是橋梁整體傾覆性能,所以采用的汽車荷載為現(xiàn)有規(guī)范中公路-Ⅰ級車道荷載。計(jì)算結(jié)構(gòu)在不同曲率半徑和不同支座偏心距下計(jì)算公式中的各種數(shù)據(jù),從而得到抗傾覆安全系數(shù)。本發(fā)明實(shí)施例提供的曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)表達(dá)方法中,在三等跨曲線箱梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí),抗傾覆安全系數(shù)的表達(dá)可以簡化成只考慮支座偏心距l(xiāng)(單位:m)和曲率半徑r(單位:m)影響的顯式多項(xiàng)式函數(shù)表達(dá)式來表示。三等跨曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)kqf用多項(xiàng)式函數(shù)表達(dá)式為:其中:(1)支座偏心距l(xiāng)和曲率半徑r是橋梁設(shè)計(jì)時(shí)的兩個(gè)幾何參數(shù),一般是定值。(2)x1、x2、…、x8是研究時(shí)通過擬合需要確定的幾個(gè)變量,擬合后即可確定取值。(3)表1為擬合公式1中xi的取值;表2為擬合公式2中xi的取值。表1抗傾覆安全系數(shù)kqf公式1中的變量取值表2抗傾覆安全系數(shù)kqf公式2中的變量取值本發(fā)明公式的適用范圍:(1)支座偏心距l(xiāng):0~0.5m。(2)曲率半徑r:50~1000m。如圖1、圖2、圖4所示,圖1是本發(fā)明實(shí)施例提供的橋梁截面示意圖;圖2是本發(fā)明實(shí)施例提供的橋梁結(jié)構(gòu)分析簡化模型;圖4是本發(fā)明實(shí)施例提供的支座編號圖。在本發(fā)明實(shí)施例中結(jié)構(gòu)的建立中:1.橋梁概況:曲線橋?yàn)?5m長的三等跨箱梁橋。中墩采用獨(dú)柱墩支撐,聯(lián)端采用雙支座抗扭支撐。2.支承單元:邊界條件采用x向與z向固定,y向活動(dòng)的方式。其中一中墩設(shè)為固定支座,聯(lián)端采用抗扭支承。3.材料信息:橋梁結(jié)構(gòu)采用C50混凝土,其彈性模量E=3.45×107kN/m2,泊松比μ=0.2,容重為25kN/m3。4.截面特性:選用單箱單室截面,箱梁高1.8m;頂板寬8.8m,厚0.25m;底板寬4.1m,厚0.22m;兩側(cè)懸挑端部厚0.2m,根部與腹板以圓弧過渡,半徑為1.5m。具體截面形式如圖1所示,圖中數(shù)字單位為mm。5.二期恒載:橋面鋪有8cm厚的C40混凝土和9cm厚的瀝青,中間鋪有防水層。橋兩側(cè)C30鋼筋混凝土防撞護(hù)墻,墻底寬為0.5m。6.活載信息:由于考慮的是橋梁整體傾覆性能,所以采用的汽車荷載為現(xiàn)有規(guī)范中公路-Ⅰ級車道荷載。車道荷載示意圖如圖3所示。其中均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=10.5kN/m;由于聯(lián)長為75m大于50m,所以Pk=360kN。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí),集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。下面列舉具體實(shí)施例對本發(fā)明的應(yīng)用原理作進(jìn)一步說明。根據(jù)所用的結(jié)構(gòu)參數(shù)有三等跨連續(xù)曲線箱梁橋結(jié)構(gòu)的支座偏心距l(xiāng)和曲率半徑r,它們的取值范圍如下:(1)l:0、0.1、0.2、0.3、0.4、0.5m;(2)r:50、100、200、300、400、500、600、700、800、900、1000m;根據(jù)參數(shù)取值范圍,共建立6×11=66個(gè)模型。表3列出了不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下自重作用所產(chǎn)生的支反力RGi,由于梁橋是對稱結(jié)構(gòu),支反力也成對稱形式,所以標(biāo)記聯(lián)端外側(cè)墩為1#,內(nèi)側(cè)為2#,中墩為3#。表3自重多用下的支反力/kN表4列出了不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下,各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離xi。表4各個(gè)支座到傾覆軸線的垂直距離/m表5列出了不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下,橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值e。表5橫向加載車道到傾覆軸線垂直距離的最大值/m表6列出了不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下,傾覆軸線與橫向加載車道圍成的面積Ω。表6傾覆軸線與橫向加載車道圍成的面積/m2表7列出了不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下,沖擊系數(shù)μ。表7沖擊系數(shù)曲率半徑/m501002003004005006007008009001000沖擊系數(shù)0.2550.2600.2620.2620.2620.2620.2620.2620.2610.2620.262表8~表10列出了不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下,曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)kqf的理論值、試驗(yàn)值以及試驗(yàn)值與理論值的比值。表8曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)理論值表9曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)試驗(yàn)值表10曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)試驗(yàn)值/理論值通過表10可得如下結(jié)論:不同支座偏心距l(xiāng)和不同曲率半徑r下,曲線箱梁橋抗傾覆安全系數(shù)kqf的試驗(yàn)值與理論值的比值均在1.0左右,試驗(yàn)值與理論值相差大部分都在5%以內(nèi),說明抗傾覆安全系數(shù)kqf的計(jì)算時(shí),使用擬合公式是可行的、合適的。以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已,并不用以限制本發(fā)明,凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等,均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁1 2 3 
      當(dāng)前第1頁1 2 3 
      網(wǎng)友詢問留言 已有0條留言
      • 還沒有人留言評論。精彩留言會(huì)獲得點(diǎn)贊!
      1